06/09-рр

Листов Изм. Кол.уч. Лист №док. Подп. Дата Лист Стадия06/09-РР Разраб..ООО «Город» Лиц. № ГС-1-33-02-1026-0-3305063120-005029-1 Монолитные железобетонные конструкций с использованием несъемной пенополистирольной опалубки ЗАО «Радомир-Пласт-Форм» Расчет по прочности и деформациям Содержание^ Исходные данныеХарактеристика основных конструкций Несъемная опалубка применяется для строительства зданий различного назначения: жилые дома, общественные здания (магазины, торговые центры, клубы, спортивные залы и комплексы), сельскохозяйственные объекты, склады. Также элементы несъемной опалубки могут использоваться для надстройки существующих зданий (высота надстроек ограничивается двумя этажами). Основное преимущество элементов несъемной опалубки состоит в небольшом весе изделий, несложной технологии и возможности вести строительство без применения тяжелой техники. Данная технология позволяет уменьшить финансовые вложения и сократить сроки строительства объекта, существенно (в несколько раз) снизив при этом затраты на эксплуатацию домов. Блоки опалубочные пенополистирольные ЗАО ПК «Радомир-Пласт-Форм», изготавливаются формовочным способом из суспензированного вспененного полистирола с добавкой антипирена. Блоки используются в строительстве как самостоятельные элементы конструкции готовые к сборке и как элементы несъемной опалубки при строительстве монолитных железобетонных стен. Изделия имеют ненарушенную структуру пенополистирола, что позволяет использовать их не только в качестве тепло- и звукоизоляционных материалов, но и для защиты от проникновения влаги без ущерба паропроницаемости. Технология строительства с применением элементов несъемной опалубки из пенополистирола заключается в том, что в предварительно смонтированные блоки опалубки устанавливается арматура, затем ограждающая конструкция заполняется бетоном, перекрытие выполняется как обычное монолитное железобетонное. После заливки бетона несъёмная опалубка остаётся на месте. Пенополистирольные элементы несут функции опалубки, утеплителя, звукоизоляции, а в технологических отверстиях могут прокладываться различные инженерные коммуникации: электроосвещение, кондиционирование и др. Конструктивные узлы и соединения обеспечивают строению очень высокую общую прочность. Согласно проекту сооружения могут быть предусмотрены различные виды несущих кровельных конструкций: деревянные или железобетонные. При деревянных конструкциях кровли необходимо в верхнюю часть стены заложить металлические анкера для закрепления мауэрлатного бруса. Диаметр анкеров, их количество и глубина заделки определяются проектом. Для наружной отделки стен применяется штукатурка цементно-известковым раствором с добавлением связующего раствора, который обеспечивает необходимую адгезию штукатурного раствора с элементами стены из пенополистирола. На подготовленную таким образом поверхность стены может быть нанесена любая штукатурка (цементная, церезитовая, с добавлением мраморной крошки и т.д.), армированная тканной металлической сеткой, сеткой “Рабица” или из стекловолокна. Слой наружной штукатурки 20-25 мм. По подготовленной поверхности (отделка цементно-песчаным раствором со связующим раствором) возможна также отделка фасада полихлорвиниловыми панелями, листовым металлом, деревянной вагонкой, фасадной краской. Возможна облицовка стен в полкирпича (клинкерным, керамическим и т.д.), а также различными видами фасадных плиток, естественным и искусственным камнем. В этом случае кирпичная кладка армируется через 5-6 рядов проволокой, которая связывается с бетонной конструкцией стены. Проволочная арматура закладывается через пенополистирольные элементы стены до заливки бетонной массы. Внутренняя часть стены может быть отделана листами сухой штукатурки толщиной 10-12 мм, которая крепится специальным клеем для склеивания пенополистирола. В помещениях с влажным режимом необходимо выполнение защитной штукатурки по пенополистирольной поверхности стены, до производства работ по отделке стен влажных помещений по традиционной технологии. Инженерные коммуникации монтируются в специальных пазах стеновых блоков. Для этого электропаяльником с проволочной петлей в пенополистироле прорезаются штробы, которые после окончания монтажа сантехнических труб и электрического кабеля (электрический кабель укладывается в защитных металлических рукавах или в трубах ПВХ) заделываются монтажной пеной “Макрофлекс”. Вентиляционные короба, канализационные трубы могут быть смонтированы в полостях пенополистирольных блоков стен до заливки их бетоном. Для монтажа внутренних систем возможно использование и овальных отверстий плит перекрытия. Закрепление нетяжелых (до 4 кг) предметов можно осуществлять на слое сухой штукатурки и пенополистирола, используя для этого шурупы, гвозди, вбивая их под углом до бетонного ядра стены. Крепление более тяжелых предметов производится дюбелями, которые закрепляются в монолитной бетонной части стены.Нагрузки Схемы для расчета перекрытий, простенков и надпроемных перемычек представлены в приложениях 1 и 2. Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия жилого помещения в зависимости от вида перекрытия приведен в таблицах 1-3. Таблица 1 Сбор нагрузок на 1м2 перекрытия жилого помещения № п/п Конструкция, толщина, плотность Нормативная нагрузка, кг/м2 Коэфф. надежности Расчетная нагрузка, кг/м2 qн γf q 1 Монолитная ребристая ж/бетонная плита δ=0.2 м, γ=2500кг/м3 238 1,2 285,6 2 Выравнивающая стяжка δ=0.01 м, γ=1800кг/м3 18 1,2 21,6 3 Керамическая плитка δ=0.015м, γ=1800кг/м3 27 1,1 29,7 4 Плиточный клей δ=0.005м, γ=1800кг/м3 9 1,2 10,8 5 Перегородки ГВЛ шаг не более 3 м 42 1,2 50,4 6 Полезная нагрузка от жилого помещения 150 1,3 195 7 Полная 484 593,1 Таблица 2 Сбор нагрузок на 1м2 перекрытия жилого помещения № п/п Конструкция, толщина, плотность Нормативная нагрузка, кг/м2 Коэфф. надежности Расчетная нагрузка, кг/м2 qн γf q 1 Монолитная ребристая ж/бетонная плита δ=0.25 м, γ=2500кг/м3 280 1,2 336 2 Выравнивающая стяжка δ=0.01 м, γ=1800кг/м3 18 1,2 21,6 3 Керамическая плитка δ=0.015м, γ=1800кг/м3 27 1,1 29,7 4 Плиточный клей δ=0.005м, γ=1800кг/м3 9 1,2 10,8 5 Перегородки ГВЛ шаг не более 3 м 42 1,2 50,4 6 Полезная нагрузка от жилого помещения 150 1,3 195 7 Полная 526 643,5 Таблица 3 Сбор нагрузок на 1м2 перекрытия жилого помещения № п/п Конструкция, толщина, плотность Нормативная нагрузка, кг/м2 Коэфф. надежности Расчетная нагрузка, кг/м2 qн γf q 1 Многопустотная ж/бетонная плита δ=0.22 м, γ=2500кг/м3 300 1,1 330 2 Выравнивающая стяжка δ=0.01 м, γ=1800кг/м3 18 1,2 21,6 3 Керамическая плитка δ=0.015м, γ=1800кг/м3 27 1,1 29,7 4 Плиточный клей δ=0.005м, γ=1800кг/м3 9 1,2 10,8 5 Перегородки ГВЛ шаг не более 3 м 42 1,2 50,4 6 Полезная нагрузка от жилого помещения 150 1,3 195 7 Полная 546 637,5 Сбор нагрузок на 1 м2 перекрытия офисного помещения в зависимости от вида перекрытия приведен в таблицах 4-6. Таблица 4 Сбор нагрузок на 1м2 перекрытия офисного помещения № п/п Конструкция, толщина, плотность Нормативная нагрузка, кг/м2 Коэфф. надежности Расчетная нагрузка, кг/м2 qн γf q 1 Монолитная ребристая ж/бетонная плита δ=0.2 м, γ=2500кг/м3 238 1,2 285,6 2 Выравнивающая стяжка δ=0.01 м, γ=1800кг/м3 18 1,2 21,6 3 Керамическая плитка δ=0.015м, γ=1800кг/м3 27 1,1 29,7 4 Плиточный клей δ=0.005м, γ=1800кг/м3 9 1,2 10,8 5 Перегородки ГВЛ шаг не более 3 м 42 1,2 50,4 6 Полезная нагрузка от офисного помещения 200 1,2 240 7 Полная 534 638,1 Таблица 5 Сбор нагрузок на 1м2 перекрытия офисного помещения № п/п Конструкция, толщина, плотность Нормативная нагрузка, кг/м2 Коэфф. надежности Расчетная нагрузка, кг/м2 qн γf q 1 Монолитная ребристая ж/бетонная плита δ=0.25 м, γ=2500кг/м3 280 1,2 336 2 Выравнивающая стяжка δ=0.01 м, γ=1800кг/м3 18 1,2 21,6 3 Керамическая плитка δ=0.015м, γ=1800кг/м3 27 1,1 29,7 4 Плиточный клей δ=0.005м, γ=1800кг/м3 9 1,2 10,8 5 Перегородки ГВЛ шаг не болеее 3 м 42 1,2 50,4 6 Полезная нагрузка от офисного помещения 200 1,2 240 7 Полная 576 688,5 Таблица 6 Сбор нагрузок на 1м2 перекрытия офисного помещения № п/п Конструкция, толщина, плотность Нормативная нагрузка, кг/м2 Коэфф. надежности Расчетная нагрузка, кг/м2 qн γf q 1 Многопустотная ж/бетонная плита δ=0.22 м, γ=2500кг/м3 300 1,1 330 2 Выравнивающая стяжка δ=0.01 м, γ=1800кг/м3 18 1,2 21,6 3 Керамическая плитка δ=0.015м, γ=1800кг/м3 27 1,1 29,7 4 Плиточный клей δ=0.005м, γ=1800кг/м3 9 1,2 10,8 5 Перегородки ГВЛ шаг не болеее 3 м 42 1,2 50,4 6 Полезная нагрузка от офисного помещения 200 1,2 240 7 Полная 596 682,5 Сбор нагрузок на 1 м2 скатной кровли приведен в таблице 7. Таблица 7 Сбор нагрузок на 1м2 скатной кровли № п/п Конструкция, толщина, плотность Нормативная нагрузка, кг/м2 Коэфф. надежности Расчетная нагрузка, кг/м2 qн γf q 1 Проф настил Н 75-750-0.9 12,5 1,05 13,125 2 Обрешетка брус 150х100 шаг 300 мм 40 1,2 48 3 Утеплитель плиты минерал ватные δ=0.1 м, γ=200кг/м3 20 1,3 26 4 Пароизоляция δ=0.005м, γ=600кг/м3 3 1,3 3,9 5 Снеговая нагрузка 180 2 360 6 Полная 255,5 451,025 Сбор нагрузок на 1 м2 мягкой кровли приведен в таблице 8. Таблица 8 Сбор нагрузок на 1м2 мягкой кровли № п/п Конструкция, толщина, плотность Нормативная нагрузка, кг/м2 Коэфф. надежности Расчетная нагрузка, кг/м2 qн γf q 1 Монолитная ребристая ж/бетонная плита δ=0.2 м, γ=2500кг/м3 238 1,2 285,6 2 Утеплитель пенополистирол ПБС-35 δ=0.06 м, γ=35кг/м3 2,1 1,2 2,52 3 Армированная стяжка δ=0.04 м, γ=1800кг/м3 72 1,2 86,4 4 Гидроизоляция δ=0.005м, γ=600кг/м3 3 1,3 3,9 5 Снеговая нагрузка 180 2 360 6 Полная 495,1 738,42 Расчет перекрытийОбщие положения Для расчета монолитных перекрытий создавалась упрощенная балочная схема в программном комплексе SCAD 11.1, состоящая из стержневых конечных элементов из бетона класса В20. Длина балок задавалась 3, 4, 5, 6, 7 и 8 м. Сечение элементов принималось тавровым с высотой равной толщине перекрытия и шириной равной расстоянию между двумя ближайшими ребрами (см. рис. 1 и 2). Толщина монолитных перекрытий принималась в соответствии с рекомендациями [7], табл. 3.6. Для пролетов длиной l=3, 4, 5 и 6 м толщина плит принималась равной h=200мм > l/35; для пролетов длиной l=7 и 8 м h=250мм > l/35. Рис. 1 Сечение балок длиной 3, 4, 5 и 6 м Рис. 2 Сечение балок длиной 7 и 8 м Расчет армирования производился по двум схемам опирания балок. Нижнее армирование подбиралось для восприятия максимальных моментов в середине пролета, при шарнирном (свободном) опирании балок. Верхнее армирование подбиралось для восприятия максимальных моментов в опорах, возникающих при жесткой заделке балок. Класс арматуры для расчета принимался AIII (А400). Расстояния до центров нижней и верхней арматуры задавались А1= А2=2.5 см. Расчет ж/бетонных перекрытий проводился с учетом трещиностойкости с допустимой шириной продолжительного раскрытия трещин 0.3 мм.Результаты расчета монолитных ж/бетонных перекрытий жилых помещений с нагрузкой 150 кг/м2 для пролетов: 3, 4, 5, 6, 7, 8м Нагрузки на расчетных схемах перекрытий жилых помещений (см. прил. 1) принимались равными: для пролетов 3, 4, 5 и 6м – ql = q · b1 = 593 · 0.6=356 кг/м, где q = 593 кг/м2 расчетная нагрузка на 1 м2 жилого помещения (см. табл. 1), b1 = 0.6 м ширина балки см. рис. 1; для пролетов 7 и 8м – ql = q · b1 = 644 · 0.6=386 кг/м, где q = 644 расчетная нагрузка на 1 м2 жилого помещения (см. табл. 2), b1 = 0.6 м ширина балки см. рис. 2. Схемы продольного армирования нижней зоны монолитных перекрытий жилых помещений AS1 (см2), предложенные системой SCAD, представлены в приложении 3, схемы продольного армирования верхней зоны монолитных перекрытий жилых помещений AS2 (см2), представлены в приложении 4, поперечное армирование по расчету не требуется, все перерезывающие усилия воспринимаются бетоном. Диаметры арматуры для конструкции монолитных перекрытий подбирались таким образом, чтобы их площадь была больше либо равна суммарной площади армирования предложенной программой SCAD. Рекомендуемое минимальное армирование монолитных перекрытий и расположение арматурных стержней представлено в приложении 1. Армирование нижней зоны перекрытий принято отдельными стержнями: для пролета 3м – 2Ø8А400 (А=1.006 см2); для пролета 4м – 2Ø12А400 (А=2.262 см2); для пролета 5м – 2Ø14А400 (А=3.08 см2); для пролета 6м – 2Ø16А400 (А=4.02 см2); для пролетов 7м и 8м – 2Ø18А400 (А=5.08 см2). Армирование верхней зоны перекрытий принято сетками Ø5В500 с ячейкой 200х200мм. В случае жесткого монолитного стыка перекрытия со стенкой, либо при опирании перекрытия на средние стенки по неразрезной схеме необходимо использование верхней продольной арматуры (см. прил. 4). Армирование верхней зоны в выше указанных случаях принято на участках шириной L от опор, диаметрами стержней равными стержням нижней зоны (см. приложение 1). Прогибы перекрытий под действием расчетных нагрузок представлены в приложении 5. Допустимые предельные прогибы определяются по таблице 19 [1], для пролетов 3, 4, 5 и 6 м предельный прогиб равен fu=l/200 (10, 20, 25 и 30мм соответственно), для пролетов 7 и 8 м предельный прогиб равен fu=l/250 (28, 32, мм соответственно). Расчетные прогибы не превышают допустимых значений, следовательно, перекрытия жилых помещений имеют достаточную жесткость.^ Результаты расчета монолитных ж/бетонных перекрытий офисных помещений с нагрузкой 200 кг/м2 для пролетов: 3, 4, 5, 6, 7, 8м Нагрузки на расчетных схемах перекрытий офисных помещений (см. прил. 1) принимались равными: для пролетов 3, 4, 5 и 6м – ql = q · b1 = 638 · 0.6=383 кг/м, где q = 638 кг/м2 расчетная нагрузка на 1 м2 офисного помещения(см. табл. 4), b1 = 0.6 м ширина балки см. рис. 1; для пролетов 7 и 8м – ql = q · b1 = 689 · 0.6=413 кг/м, где q = 689 расчетная нагрузка на 1 м2 офисного помещения (см. табл. 5), b1 = 0.6 м ширина балки см. рис. 2. Схемы продольного армирования нижней зоны монолитных перекрытий офисных помещений AS1 (см2), предложенные системой SCAD, представлены в приложении 6, схемы продольного армирования верхней зоны монолитных перекрытий жилых помещений AS2 (см2), представлены в приложении 7, поперечное армирование по расчету не требуется, все перерезывающие усилия воспринимаются бетоном. Диаметры арматуры для конструкции монолитных перекрытий подбирались таким образом, чтобы их площадь была больше либо равна суммарной площади армирования предложенной программой SCAD. Рекомендуемое минимальное армирование монолитных перекрытий и расположение арматурных стержней представлено в приложении 1. Армирование нижней и верхней зон перекрытий офисных помещений принято аналогично армированию перекрытий жилых помещений кроме пролета 8м, где нижнее и верхнее продольное армирование принято– 2Ø20А400 (А=6.28 см2) (см. приложение 1). Прогибы перекрытий под действием расчетных нагрузок представлены в приложении 8. Допустимые предельные прогибы определяются по таблице 19 [1], для пролетов 3, 4, 5 и 6 м предельный прогиб равен fu=l/200 (10, 20, 25 и 30мм соответственно), для пролетов 7 и 8 м предельный прогиб равен fu=l/250 (28, 32, мм соответственно). Расчетные прогибы не превышают допустимых значений, следовательно, перекрытия офисов имеют достаточную жесткость.^ Результаты расчета монолитных покрытий с мягкой кровлей Конструкция предлагаемой мягкой кровли (см. табл. 8) с сопротивлением теплопередаче R0 = 3.438 м2°С/Вт отвечает требованиям тепловой защиты здания по п. 5.3 [3]. Нагрузки на расчетных схемах покрытий (см. прил. 1) принимались равными ql = q · b1 = 738 · 0.6=443 кг/м для пролетов 3, 4, 5 и 6м, где q = 738 кг/м2 расчетная нагрузка на 1 м2 покрытия (см. табл. 8), b1 = 0.6 м ширина балки см. рис. 1. Пролеты 7 и 8 м не рассматриваются т.к. при расчетной нагрузке q = 738 кг/м2 жесткость монолитных плит толщиной 250 мм не достаточна. Схемы продольного армирования нижней зоны монолитных перекрытий офисных помещений AS1 (см2), предложенные системой SCAD, представлены в приложении 9, схемы продольного армирования верхней зоны монолитных перекрытий жилых помещений AS2 (см2), представлены в приложении 10, поперечное армирование по расчету не требуется, все перерезывающие усилия воспринимаются бетоном. Диаметры арматуры для конструкции монолитных покрытий подбирались аналогично армированию перекрытий жилых помещений и офисов (см. п. 2.2. 2.3.). Рекомендуемое минимальное армирование монолитных перекрытий и расположение арматурных стержней представлено в приложении 1. Прогибы покрытий под действием расчетных нагрузок представлены в приложении 11. Допустимые предельные прогибы определяются по таблице 19 [1], для пролетов 3, 4, 5 и 6 м предельный прогиб равен fu=l/200 (10, 20, 25 и 30мм соответственно). Расчетные прогибы не превышают допустимых значений, следовательно, перекрытия офисов имеют достаточную жесткость.^ Рекомендации по выполнению монолитных перекрытий Конструкция несъемной опалубки производства ЗАО ПК «Радомир-Пласт-Форм», имеет форму для создания перекрытия только с продольными ребрами и не предусматривает армирование нижней зоны в поперечном направлении. Следовательно, выполнение монолитных перекрытий возможно только с опиранием по схеме разрезной либо неразрезной балки изгибаемой вдоль ребер. Опирание перекрытий в направлении поперек ребер не рекомендуется, т.к. в этом случае будут возникать нерасчетные моменты, не скомпенсированные предусмотренным армированием. Монтаж опалубки и монолитных перекрытий необходимо производить только с использованием дополнительных опор (см. приложение 1). Шаг дополнительных опор определен из условия прочности металлических вставок расположенных вдоль пролета в ячейках пенополистирольной опалубки через каждые 300мм. За расчетные нагрузки принимался собственный вес укладываемого бетона и временная нагрузка равная 70 кг/м2. Расчет производился в программе Кристалл 4.1.11 системы SCAD office. Сечение металлической вставки для расчета принималось двутавровым с размерами свесов полок соответствующими требованиям п.п. 7.24 [4]. Результаты расчета представлены в приложении 18 и сведены в таблицу приложения 1. Допускается использование металлических вставок с увеличенным размером свесов полок по вар.2 прил. 1, т.к. дополнительную устойчивость сжатой полки придает пенополистирольная опалубка, с которой металлическая вставка плотно соприкасается.^ Рекомендации по устройству сборных ж/бетонных и деревянныхперекрытий Допускается использование перекрытий из многопустотных плит и деревянных накатов по деревянным и металлическим балкам. Однако при устройстве перекрытий из многопустотных плит необходимо по верху несущих стен устраивать ж/бетонный либо армокаменный пояс шириной не менее 250 мм для создания необходимой площадки под опирание многопустотных плит.Расчет стенОбщие положения Для расчета монолитных стен и надпроемных перемычек строилась модель в программном комплексе SCAD 11.1, состоящая из плоских конечных элементов толщиной 140 мм из бетона класса В15. Рассматривался фрагмент средней несущей стены подвала, на которую приходится максимальная нагрузка.Результаты расчета ж/бетонных стен жилых и офисных зданий высотой до 12 м (3 этажа) с чердаком, скатной кровлей и монолитнымиж/бетонными перекрытиями Результат расчета глухой несущей стены 3-х этажного офисного здания с пролетами по 8м, расчетной нагрузкой 27.1 т/м показал, что рабочие вертикальное и горизонтальное армирование стен не требуется. Однако, согласно п.п 5.13 [6], необходимо конструктивное армирование. Т.о. в качестве вертикального армирования сплошных стен приняты стержни Ø8А400 с шагом 200мм а в качестве горизонтального армирования приняты стержни Ø5В500 с шагом 250мм. Для расчета надпроемных перемычек использовались расчетные схемы представленные в приложении 2 с нагрузкой от перекрытия офисного помещения равной: ql = q · l = 689 · 8=5520 кг/м, где q = 689 расчетная нагрузка на 1 м2 офисного помещения (см. табл. 5), l = 8 м ширина полосы загружения. Схемы продольного армирования монолитных перемычек над проемами шириной 900, 1300 и 2100 мм AS1 (см2/м), предложенные системой SCAD, представлены в приложениях 12, 14 и 16 соответственно. Схемы поперечного армирования монолитных перемычек над проемами шириной 900, 1300 и 2100 мм AS3 (см2/м) представлены в приложениях 13, 15 и 17 соответственно. Для анализа результатов армирования требуется перевод полученного продольного армирования в расчетную суммарную площадь по формуле:А = AS1 · n · h, где AS1- полученное армирование растянутой зоны, n=2 – кол-во стержней в растянутой зоне, h=0.2 м – ширина растянутой зоны (например для пролета 2.1 м A=9.96 · 2 · 0.2=3.984см2). Диаметры арматуры для конструкции монолитных перемычек подбирались таким образом, чтобы их площадь была больше либо равна суммарной площади армирования предложенной программой SCAD. Рекомендуемое минимальное армирование монолитных перекрытий и расположение арматурных стержней представлено в приложении 2. Продольное армирования монолитных перемычек над проемами принято отдельными стержнями: для проема 900 мм – 2Ø8А400 (А=1.006 см2); для проема 1300 мм – 2Ø10А400 (А=1.57 см2); для проема 2100 мм – 2Ø16А400 (А=4.02 см2). Длина анкеровки продольных стержней перемычки равна: для проема 900 мм – L=400 мм; для проема 1300 мм – L=500 мм; для проема 2100 мм – L=800 мм.Расчет ж/бетонных стен жилых и офисных зданий высотой до 12 м(3 этажа) с чердаком, скатной кровлей, сборными ж/бетоннымии деревянными перекрытиями Нагрузки от перекрытий из многопустотных плит или из древесины (см. табл. 3 и 6) не превышает нагрузки от монолитного ребристого перекрытия, толщиной 250мм, для которого выполнялся расчет элементов стен. Следовательно, все конструктивные решения стен, разработанные для зданий с монолитными ребристыми перекрытиями см. п. 3.2, применимы с учетом требований п. 2.5 и для зданий со сборными ж/бетонными и деревянными перекрытиями.Рекомендации по выполнению монолитных стен Монтаж стеновых элементов опалубки несъемной производится на подготовленное основание: по выполненной горизонтальной гидроизоляции фундаментов (стены первого этажа), монолитной железобетонной обвязке в уровне верха перекрытия последующих этажей с обязательным соблюдением стыковки анкеров фундаментов или нижележащих колонн стен с вновь монтируемыми арматурными каркасами (вертикальными) новой стены каждого этажа. Наиболее подходящим материалом для бетонирования стен является бетон марки В15. Максимальный размер зерна гравия – до 12-14 мм, и его количество при подборе смеси должно обеспечивать перекачку бетонной смеси насосом. Для поддержания расчетного водоцементного отношения и реальной экономии вяжущего материала необходимо добавлять в приготавливаемый бетон один из имеющихся пластификаторов. До начала процесса бетонирования все оконные, и дверные проемы перекрываются стеновыми блоками. Это дает возможность учесть все особенности оконных и дверных проемов и избежать неожиданностей при монтаже перемычек. Горизонтальные внутренние поверхности проемов необходимо укреплять вертикальными подпорками, которые убираются после окончания процесса бетонирования и набора бетоном 50% расчетной прочности.^ Рекомендации по устройству фундаментов В качестве фундаментов под 3-х этажные здания, строящиеся с применением несъемной опалубки, рекомендуется применять ленточные фундаменты из: монолитного ж/бетона; сборных бетонных блоков. Армирование и толщину монолитной ленты рекомендуется в любом случае определять расчетом в зависимости от инженерно-геологических условий площадки и нагрузок на фундамент. Однако, при проектировании зданий на территориях с простыми грунтовыми условиями, и когда в качестве основания под фундаменты используются грунты природного сложения с расчетным сопротивлением R0 2 кгс/см2 (пески: крупные, мелкие, средней крупности; непросадочные пылеватоглинистые грунты: супеси, суглинки с коэффициентом пористости 0.5, глины с коэффициентом пористости 0.8), допускается без расчета принимать следующие значения ширины ленты: 400 мм – под самонесущую наружную стену; 700 мм – под несущую стену здания с пролетами 3м; 800 мм – под несущую стену здания с пролетами 4м; 900 мм – под несущую стену здания с пролетами 5м; 1100 мм – под несущую стену здания с пролетами 6м; 1200 мм – под несущую стену здания с пролетами 7м; 1400 мм – под несущую стену здания с пролетами 8м. Глубину заложения подошвы фундаментов во Владимирской и Московской области рекомендуется принимать для песков крупных и средней крупности – 1.8 м для суглинков и глин – 1.6 м.Рекомендации по устройству лестниц В зависимости от типа движения и функционального назначения выделяются следующие виды лестниц: Тип движения,функция Крутизна Угол наклона % Садовые террасные открытые наружные 14-20 24,9-36,4 Для массовогопередвижения 20-30 36,4-57,7 В жилых домах, на дачах, Приложение 18Общие характеристики Группа конструкции по таблице 50* СНиП: 3 Сталь: C245 – лист 2-20 мм Расчетное сопротивление стали Ry= 2,45 Т/см2 Коэффициент условий работы 0,9 Коэффициент надежности по ответственности 0,9Сечение^ Геометрические характеристики сечения Параметр Значение A Площадь поперечного сечения 1,57 см2 Av,y Условная площадь среза вдоль оси Y 0,267129 см2 Av,z Условная площадь среза вдоль оси Z 0,949179 см2 Iy Момент инерции относительно оси Y 19,13 см4 Iz Момент инерции относительно оси Z 0,329103 см4 It Момент инерции при кручении 0,00615168 см4 Iw Секториальный момент инерции 8,059 см6 iy Радиус инерции относительно оси Y 3,491 см iz Радиус инерции относительно оси Z 0,457901 см Wy+ Максимальный момент сопротивления относительно оси Y 3,826 см3 Wy- Минимальный момент сопротивления относительно оси Y 3,826 см3 Wz+ Максимальный момент сопротивления относительно оси Z 0,205689 см3 Wz- Минимальный момент сопротивления относительно оси Z 0,205689 см3 Wpl,y Пластический момент сопротивления относительно оси Y 4,837 см3 Wpl,z Пластический момент сопротивления относительно оси Z 0,342768 см3 ay+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 0,131046 см ay- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 0,131046 см az+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 2,438 см az- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 2,438 см ^ Расчетные схемы Пояс, к которому приложена нагрузка: верхнийПролет 3м^ Результаты расчета Проверено по СНиП Фактор Коэффициент использования п.5.12 прочность при действии поперечной силы Vz 0,0793516 п.5.12 прочность при действии изгибающего момента My 0,342538 п.5.15 устойчивость плоской формы изгиба при действии момента My 0,342538 Пролет 4м^ Результаты расчета Проверено по СНиП Фактор Коэффициент использования п.5.12 прочность при действии поперечной силы Vz 0,105802 п.5.12 прочность при действии изгибающего момента My 0,608957 п.5.15 устойчивость плоской формы изгиба при действии момента My 0,608957 Пролет 5м^ Результаты расчета Проверено по СНиП Фактор Коэффициент использования п.5.12 прочность при действии поперечной силы Vz 0,084811 п.5.12 прочность при действии изгибающего момента My 0,339664 п.5.15 устойчивость плоской формы изгиба при действии момента My 0,339664 Пролет 6м^ Результаты расчета Проверено по СНиП Фактор Коэффициент использования п.5.12 прочность при действии поперечной силы Vz 0,10157 п.5.12 прочность при действии изгибающего момента My 0,487166 п.5.15 устойчивость плоской формы изгиба при действии момента My 0,487166 Пролет 7м^ Результаты расчета Проверено по СНиП Фактор ^ Коэффициент использования п.5.12 прочность при действии поперечной силы Vz 0,135048 п.5.12 прочность при действии изгибающего момента My 0,761092 п.5.15 устойчивость плоской формы изгиба при действии момента My 0,761092 Пролет 8м^ Результаты расчета Проверено по СНиП Фактор ^ Коэффициент использования п.5.12 прочность при действии поперечной силы Vz 0,116303 п.5.12 прочность при действии изгибающего момента My 0,590643 п.5.15 устойчивость плоской формы изгиба при действии момента My 0,590643 ГИП Метлин Метлин