Оглавление
Введение
1. Исходные данные для проектирования
Расчетная часть проекта:
2. Сводная ведомость электрооборудования цеха
3. Выбор напряжения цеховой питающей электросети
4. Разработка принципиальной схемы внутрицехового электроснабжения
5. Расчет электрических нагрузок
5.1. Общие положения
5.2. Расчет нагрузки первого уровня электроснабжения
5.3. Расчет нагрузки второго уровня электроснабжения
5.4. Расчет электрической части осветительных установок цеха
5.5. Расчет нагрузки третьего уровня электроснабжения
5.6. Определение пиковых нагрузок
6. Выбор типа, числа и мощности силовых трансформаторов, типа и места установки цеховой трансформаторной подстанции
7. Компенсация реактивной мощности
8. Расчет силовой электрической сети цеха
9. Расчет токов короткого замыкания
9.1. Общие положения
9.2. Расчет трехфазных токов короткого замыкания
9.3. Расчет однофазных токов короткого замыкания
10. Выбор защитной и коммутационной аппаратуры
11. Выбор и проверка аппаратуры ячейки РУ – 10 кВ и высоковольтного кабеля
12. Расчет заземляющих устройств
Введение
Целью комплексного курсового проекта является овладение методикой и приобретение навыков проектирования систем внутрицехового электроснабжения с решением всего комплекса соответствующих вопросов.
Задачами курсового проекта являются:
– Выбор и расчет принципиальной схемы электроснабжения цеха
– Расчет электрических нагрузок
– Расчет электрического освещения цеха
– Выбор основного электрооборудования (ЭО) и силовых трансформаторов
– Расчет токов короткого замыкания
– Выбор и проверка аппаратов защиты и автоматики
– Решение вопросов охраны труда и техники безопасности.
Перед нами стоит задача выбора такого решения, которое, с одной стороны, отвечало бы действующим правилам устройства электроустановок, правилам технической эксплуатации и техники безопасности и, с другой стороны, отличалось бы оптимальными техническими и экономическими показателями.
1. Исходные данные для проектирования.
Цех относится ко второй категории надежности. Для электроприемников второй категории электроснабжение должно выполняться от двух источников питания. Установленные мощности электроприемников приведены в «сводной ведомости электрооборудования цеха» .
Габариты цеха 152м. 80м, общая площадь S=12160м2.
Расчетная часть проекта.
Ведомость составлена на основании исходных данных. Тип неизвестного электрооборудования выбран по [2…4] на основании сведений о технологическом оборудовании.
Пример:
Для рафинера поз. 1 выбирается двигатель, EC355S136 имеющий:
кВт
А
Для остальных электроприемников выбор и расчет произведен аналогично. Результаты сведены в сводную ведомость электрооборудования цеха.
2. Сводная ведомость электрооборудования цеха.
№
Наименование ЭО
№ на схеме
Установленная мощность, кВт
Тип эО
Номинальные параметры ЭО
Рном, кВт
Iном,А
1
Рафинер двух дисковый
1-18
160
EC355S136
160
0,95
0,89
288
2
Бак смесительный с мешалкой
19-21
2,2
СGE “CFII2M6”-Р33-VI
3
0,81
0,8
7
3
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
22-36
17
19R02-71
18,5
0,9
0,86
36
4
Сгуститель шаберный
37-48
7
А02-52-4
7,5
0,88
0,85
15
5
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
49-63
160
АО/02-4м
160
0,95
0,89
288
6
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя
64-72
4
5АМ112МВ6
4
0,82
0,81
9
7
Бачек расходный для латекса
73-74
2,2
76А 02-32-6
3
0,81
0,8
7
8
Бачек расходный для салициланилида
75-76
2,2
76А 02-32-6
3
0,81
0,8
7
9
Бачек расходный для раствора глинозема
77-78
2,2
76А 02-32-6
3
0,81
0,8
7
10
Бачек расходный для суспензии каолина
79-80
2,2
76А 02-32-6
3
0,81
0,8
7
11
Бачек расходный для краски
81-83
2,2
76А 02-32-6
3
0,81
0,8
7
12
Бачек расходный для парафиновой эмульсии
84-86
2,2
76А 02-32-6
3
0,81
0,8
7
13
Бачек расходный для клея
87-89
2,2
76А 02-32-6
3
0,81
0,8
7
14
Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы
90-92
2,2
76А 02-32-6
3
0,81
0,8
7
15
Насос дозирующий
93-112
31
5А200М4
37
0,92
0,85
72
16
Кран мостовой
113
55
5АМН25056
55
0,93
0,83
108
17
Вентиляция
114-123
7,5
5АМ112М2
7,5
0,88
0,89
15
3. Выбор напряжения цеховой электросети.
Цеховые электрические сети до 1000 В выполняются на следующие стандартные напряжения трёхфазного переменного тока: 220, 380 и 660 В.
Использование напряжения 220 В для питания электродвигателей экономически не оправдано ввиду больших потерь электроэнергии и большого расхода цветного металла.
Напряжение 220 В, как фазное напряжение, в сетях 380/220 В применяется для цепей освещения, питания маломощных однофазных электродвигателей и нагревательных приборов. Самое широкое применение для питания электродвигателей в системах ЭПП получило напряжение 380 В, которое используется также в системах с заземлённым проводом для питания осветительных установок.
Система 380/220 В удовлетворяет основным условиям питания потребителей:
а) возможности совместного питания осветительных установок и электродвигателей;
б) относительно низкому напряжению между «землёй» и фазой (220 В).
Для уменьшения потерь электрической энергии в цеховых сетях следует применять напряжение 380 В.
Напряжение 660 В обладает рядом преимуществ по сравнению с напряжением 380 В:
1) на сооружение цеховых сетей напряжением 660 В расходуется меньше цветного металла;
2) потери электроэнергии в сетях 660 В меньше, чем в сетях 380 В;
3) двигатели, изготовленные на напряжение 660 В, можно использовать в сетях 380 В, переключив обмотку двигателя со «звезды» на «треугольник»;
4) двигатели мощностью до 600-700 кВт, изготовленные на напряжение 660 В, имеют лучшие технико-экономические показатели по сравнению с такими же по мощности двигателями на напряжение 6 кВ при питании непосредственно от шин подстанции;
5) на напряжение 660 В можно применять более мощные цеховые трансформаторы (до 2500кВА).
Напряжение 660 В наряду с преимуществами имеет и следующие недостатки:
1) для питания осветительной нагрузки в сетях 660 В надо устанавливать специальные трансформаторы 0,66/0,22 кВ.
2) для измерительных цепей напряжения необходимо устанавливать трансформаторы напряжения 660/100 В.
В связи с вышеизложенным принимаем решение использовать напряжение цеховой электросети 380/220 В.
4. Разработка принципиальной схемы внутрицехового электроснабжения.
Цеховые сети распределения электроэнергии должны:
1) Обеспечить необходимую надежность электроснабжения приемников электроэнергии.
2) Быть удобными и безопасными в эксплуатации
3) Иметь конструктивное исполнение, обеспечивающее применение индустриальных и скоростных методов монтажа.
Системы цеховых сетей делят на магистральные и радиальные. Линию цеховой электрической сети, отходящую от распределительного устройства (РУ) низкого напряжения цеховой ТП, предназначенную для питания отдельных наиболее мощных приемников электроэнергии и распределительной сети цеха, называют главной магистральной линией (или главной магистралью).
Распределительные магистрали предназначены для питания приемников малой и средней мощности, равномерно распределенных вдоль линий магистрали. Такие схемы выполняются с помощью комплектных распределительных шинопроводов серии ШРА на токи 630 А. Питание их осуществляется от главных магистральных или РУ низшего напряжения цеховой подстанции.
С учетом мощности электроприемников и их расположения в данном цехе используется смешанная схема внутрицехового электроснабжения с использованием ШМА, отходящих ШРА, а также радиальных линий, отходящих от РУ низшего напряжения ТП и питающих распределительные пункты, расположенные в центре электрических нагрузок.
5. Расчет электрических нагрузок.
5.1 Общие положения.
Данный расчет необходим для выбора числа и мощности силовых трансформаторов, мощности и места установки компенсирующих устройств (КУ), для выбора токоведущих элементов по условию допустимого нагрева, определения потерь мощности, напряжения и выбора защиты. Основной метод расчета – метод упорядоченных диаграмм. Для цеховой электрической сети расчет проводится на трех уровнях электроснабжения.
I. Уровень – линии от отдельных электроприемников до РП или шинопровода, к которому они подключены.
II. Уровень – линии до ТП, магистральные (ШМА) и распределительные (ШРА)
III. Уровень – шины низкого напряжения цеховой ТП.
5.2.Расчет нагрузки 1ого уровня электроснабжения.
Расчет нагрузки первого уровня необходим для выбора проводов и кабелей идущих от отдельных электроприемников до РП или шинопроводов.
Для электроприемников работающих в длительном режиме:
;
– коэффицент загрузки по активной мощности.
где Рф – фактическая мощность потребителя.
;
.
Для приемников питающихся в повторно кратковременном режиме (ПКР):
;
где ПВ – продолжительность включения.
;
.
Пример расчета:
Электроприемник №93 (Насос дозирующий).
кВт
кВт
Электроприемник №113 (Кран мостовой)
кВт
кВт
Для остальных электроприемников расчет произведен аналогично. Результаты сведены в таблицу №1.
Таблица №1
Наименование ЭО
№п/п
Рф, кВт
Тип ЭО
Кз
Рм1, кВт
Qм1, квар
Iм1, А
Рафинер двух дисковый
1-18
160
EC355S136
0,512
1,00
160,00
81,97
273,14
Бак смесительный с мешалкой
19-21
2,2
СGE “CFII2M6”-Р33-VI
0,750
0,73
2,20
1,65
4,18
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
22-36
2,2
19R02-71
0,593
0,92
17,00
10,09
30,03
Сгуститель шаберный
37-48
0,75
А02-52-4
0,620
0,93
7,00
4,34
12,51
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
49-63
0,75
АО/02-4м
0,512
1,00
160,00
81,97
273,14
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя
64-72
2,2
5АМ112МВ6
0,724
1,00
4,00
2,90
7,50
Бачек расходный для латекса
73-74
2,2
76А 02-32-6
0,750
0,73
2,20
1,65
4,18
Бачек расходный для салициланилида
75-76
2,2
76А 02-32-6
0,750
0,73
2,20
1,65
4,18
Бачек расходный для раствора глинозема
77-78
2,2
76А 02-32-6
0,750
0,73
2,20
1,65
4,18
Бачек расходный для суспензии каолина
79-80
31
76А 02-32-6
0,750
0,73
2,20
1,65
4,18
Бачек расходный для краски
81-83
2,2
76А 02-32-6
0,750
0,73
2,20
1,65
4,18
Бачек расходный для парафиновой эмульсии
84-86
7
76А 02-32-6
0,750
0,73
2,20
1,65
4,18
Бачек расходный для клея
87-89
4
76А 02-32-6
0,750
0,73
2,20
1,65
4,18
Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы
90-92
160
76А 02-32-6
0,750
0,73
2,20
1,65
4,18
Насос дозирующий
93-112
17
5А200М4
0,620
0,84
31,00
19,21
55,41
Кран мостовой
113
7,5
5АМН25056
0,672
1,00
27,50
18,48
50,34
Вентиляция
114-123
55
5АМ112М2
0,512
1,00
7,50
3,84
12,80
5.3. Расчет нагрузки 2ого уровня электроснабжения.
Расчет нагрузки второго уровня необходим для выбора ШР, кабелей соединяющих ШР с цеховой ТП и кабелей соединяющих РП с цеховой ТП.
На втором уровне расчетная нагрузка определяется по методу упорядоченных диаграмм.
1 Определяется среднесменная мощность каждого электроприемника:
Где Ku – коэффициент использования отдельного электроприемника,
– среднесменный коэффициент реактивной мощности отдельного электроприемника.
2 Определяется общая среднесменная нагрузка:
;
3 Определяется Кигр – коэффициент использования группы электроприемников:
4 Определяется nэ – такое число одинаковых по режиму работы и мощности электроприемников, которое создает такой же максимум нагрузки, как и n реальных, разнородных (различных) по режиму работы и мощности приемников.
5 По Кигр и nэ (по графикам в [1]) определяется Км – коэффициент максимума по активной мощности Кмq=1 при nэ >10 и Кмq=1,1 при nэ Кмq – коэффициент максимума по реактивной мощности, принимается равным 1 при nэ >10 и 1,1 – при nэ Определяется нагрузка второго уровня:
Пример расчета:
Расчет нагрузки второго уровня ШРА1:
Для электроприемника №1 (Рафинер двухдисковый):
кВт
Аналогично проводим расчет для других электроприемников. Результаты расчетов сведены в таблицу 2.
Таблица №2
Наименование ЭО
№ п/п
Кол-во
Рном, кВт
Ки
соsfсм
tgfсм
Рсм
Qсм
nЭ
Км
Рм2
Qм2
Sм2
Iм2
одного
Сумма
ШРА1
Рафинер двух дисковый
1-9
9
160
1440
0,7
0,8
0,75
936
702
Итого по ШРА1
9
1440
0,7
936
702
9
1,14
1067,04
772,20
1317,14
2001
ШРА2
Сгуститель шаберный
37-48
12
7,5
90
0,6
0,8
0,75
54
40,5
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
22-36
15
18,5
277,5
0,4
0,5
1,73
111
192,03
Бак смесительный с мешалкой
19-21
3
3
9
0,7
0,8
0,75
5,85
4,3875
Итого по ШРА2
30
376,5
0,5
170,85
236,92
24
1,26
215,271
236,92
320,11
486
ШРА3
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
54,55,56,59, 60,61,62,63
8
160
1280
0,4
0,5
1,73
512
885,76
Итого по ШРА3
8
1280
0,4
512,00
885,76
8
1,26
645,12
974,34
1168,55
1775
ШРА4
Рафинер двух дисковый
10-18
9
160
1440
0,7
0,8
0,75
936
702
Итого по ШРА4
9
1440
0,7
936,00
702,00
9
1,14
1067,04
772,20
1317,14
2001
ШРА5
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
49,50,51,52, 53,57,58
7
160
1120
0,4
0,5
1,73
448
775,04
Итого по ШРА3
7
1120
0,4
448,00
775,04
7
1,26
564,48
852,54
1022,48
1554
РП1
Вентиляция общая
114-123
10
7,5
75
0,8
0,92
0,43
60
25,8
Кран мостовой
113
1
55
55
0,2
0,55
1,52
8,8
13,376
Итого по РП1
11
130
0,5
68,8
39,176
5
1,57
108,016
43,09
116,29
177
РП2
Бачек расходный для латекса
73-74
2
3
6
0,8
0,92
0,43
4,8
2,064
Бачек расходный для салициланилида
75-76
2
3
6
0,8
0,92
0,43
4,8
2,064
Бачек расходный для раствора глинозема
77-78
2
3
6
0,8
0,92
0,43
4,8
2,064
Бачек расходный для суспензии каолина
79-80
2
3
6
0,8
0,92
0,43
4,8
2,064
Бачек расходный для краски
81-83
3
3
9
0,8
0,92
0,43
7,2
3,096
Бачек расходный для парафиновой эмульсии
84-86
3
3
9
0,8
0,92
0,43
7,2
3,096
Бачек расходный для клея
87-89
3
3
9
0,8
0,92
0,43
7,2
3,096
Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы
90-92
3
3
9
0,8
0,92
0,43
7,2
3,096
Вентиляция общая
120-121
2
7,5
15
0,6
0,8
0,75
9
6,75
Итого по РП2
22
75
0,8
57,00
27,39
19
1,06
60,42
27,39
66,34
101
РП3
Насос дозирующий
93-112
20
37
740
0,9
0,6
1,33
629
836,57
Вентиляция общая
122-123
2
7,5
15
0,6
0,8
0,75
9
6,75
Итого по РП3
22
755
0,8
638,00
843,32
21
1,06
676,28
843,32
1080,99
1642
РП4
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя
64-72
9
4
36
0,6
0,8
0,75
21,6
16,2
Итого по РП4
9
36
0,6
21,60
16,20
9
1,26
27,216
17,82
32,53
49
Итого (без учета освещения)
127
6652,5
3788,25
4227,80
4430,88
4539,82
5.4. Расчет электрической части осветительных установок цеха.
На промышленных предприятиях около 10% потребляемой электрической энергии затрачивается на электрическое освещение. Правильное выполнение осветительных установок способствует рациональному использованию электроэнергии, улучшению качества выпускаемой продукции, повышению производительности труда, уменьшению количества аварий случаев травматизма, снижению утомляемости рабочих.
Проектирование осветительных установок заключается в разработке светотехнического и электрического разделов проекта.
В светотехническом разделе решаются следующие задачи: выбирают типы источников света и светильников, намечают наиболее целесообразные высоты установки светильников и их размещение.
Электрическая часть проекта включает в себя выбор схемы питания осветительной установки, сечения и марки проводов и способы прокладки сети. Светотехнический раздел:
Освещение цеха:
где Н – общая высота цеха, hc – высота свеса светильников, hp – высота рабочей поверхности.
Для цеха необходимо знать:
Рп=50% – коэффициент отражения потолка;
Рс=30% – коэффициент отражения стен;
Рр=10% – коэффициент отражения пола.
По условиям окружающей среды выбираем тип светильника (загрязнённость атмосферы, влажность и агрессивность воздуха) С35 ДРЛ с разрядной металлогалогеной лампой высокого давления ДРИ-400
Норма освещённости для данного помещения (Еmin=300лк)
Расчет:
1) Определяем высоту подвеса светильников над рабочей поверхностью:
2) Определяем индекс помещения:
3) С учетом i, Рп, Рс, Рр и типа выбранных светильников по [9] находим
h – коэффициент использования светового потока h=99%.
4 – С учетом выбранных ламп по [9] определяем их световой поток Фл=36500лм.
5 – Определяем количество светильников:
где Кз – коэффициент запаса (Кз=1,8); z – коэффициент неравномерности освещения (z=2); Кg – коэффициент затенения (Кg=1); ni – число ламп в светильнике (ni=1).
Аварийное освещение: При аварийном освещении освещенность на рабочих поверхностях должна оставаться не менее 5% от освещенности, установленной для рабочего освещения.
Для аварийного освещения берем люминесцентные лампы ЛБ-80 и светильники ПВЛМ 2*80.
1) h=7м
2) i=7,5
3) h=99%
4) Фл=4200
5)
Электрический раздел:
От осветительного щита будет отходить 7 линий. Каждая линия будет питать по 52 ламп.
Для одной линии:
Выбираем провод ВВГ сечением 2*25мм2 Iдд=134А
Для остальных линий берем такие же провода.
Выбираем кабель который будет соединять выбранный щит с ЦТП: Берем кабель типа: ВВГ – 4*150+1*70, Iдд=370А
Аналогичный расчет проводим для аварийного освещения. От щита будет отходить 3 линий. Каждая линия будет питать по 22 ламп.
Выбираем провод ВВГ сечением 2*2,5 мм2 Iдд=33А
Для остальных линий берем такие же провода.
Выбираем кабель который будет соединять выбранный щит с ЦТП:
Берем кабель типа: ВВГ сечением 4*6+1*4 мм2 Iдд=49А
5.5. Расчет нагрузки 3его уровня электроснабжения.
Расчет нагрузки третьего уровня необходим для выбора мощности силового трансформатора (цехового).
;
;
.
где – Справочный коэффициент учитывающий избыточность технологического оборудования.
По [1] принимаем равным
В цехе 365 светильников с лампами ДРИ 400.
Кс – коэффициент спроса осветительной нагрузки, по [1] принимаем Кс=1
Кпра – коэффициент учитывающий потери мощности в пускорегулирующей аппаратуре (ПРА). Для ламп ДРИ 400 Кпра=1,15; .
Из таблицы 2:
5.6. Определение пиковых нагрузок.
Пиковая нагрузка обусловлена пуском электродвигателей и кратковременными эксплуатационными КЗ, например, при электросварке. Расчет пиковых нагрузок необходим для выбора защитной аппаратуры и проверке электрической сети по потере напряжения.
Для отдельно стоящего электродвигателя:
где, Кп – коэффициент кратности пускового тока.
Для группы электродвигателей:
где, – максимальный пусковой ток электродвигателя в группе,
– расчетный ток группы,
– номинальный ток двигателя с максимальным пусковым током.
– коэффициент спроса.
Пример расчета:
Для электроприемника №1:
Iном=288 А; Кп=6,5.
Для группы электроприемников (ШРА 2) :
; ; ; ; ;
Аналогично проводим расчет для других электроприемников. Результаты расчетов сведены в таблицу 3.
Таблица №3
Наименование ЭО
№ п/п
Iном, А
Кп
Iпуск
Iп.гр.
ШРА1
Рафинер двух дисковый
1-9
288
6,5
1869
Итого по ШРА1
2,17
3657
ШРА2
Сгуститель шаберный
37-48
15
5
76
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
22-36
36
5,5
200
Бак смесительный с мешалкой
19-21
7
5
35
Итого по ШРА2
1,67
665
ШРА3
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
54,55,56,59, 60,61,62,63
288
6,5
1869
Итого по ШРА3
6,5
3499
ШРА4
Рафинер двух дисковый
10-18
288
6,5
1869
Итого по ШРА4
6,5
3657
ШРА5
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
49,50,51,52, 53,57,58
288
6,5
1869
Итого по ШРА5
6,5
3499
РП1
Вентиляция общая
114-123
15
5
73
Кран мостовой
113
108
6,5
704
Итого по РП1
5,75
790
РП2
Бачек расходный для латекса
73-74
7
5
35
Бачек расходный для салициланилида
75-76
7
5
35
Бачек расходный для раствора глинозема
77-78
7
5
35
Бачек расходный для суспензии каолина
79-80
7
5
35
Бачек расходный для краски
81-83
7
5
35
Бачек расходный для парафиновой эмульсии
84-86
7
5
35
Бачек расходный для клея
87-89
7
5
35
Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы
90-92
7
5
35
Вентиляция общая
120-121
15
5
73
Итого по РП2
5,00
164
РП3
Насос дозирующий
93-112
72
6
431
Вентиляция общая
122-123
15
5
73
Итого по РП3
6,0
2009
РП4
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя
64-72
9
5
46
Итого по РП4
88
6. Выбор типа, числа и мощности силовых трансформаторов, типа и места установки цеховой трансформаторной подстанции.
Тип трансформаторов цеховых ТП определяется условиями их установки и состояния окружающей среды. Число трансформаторов зависит от категорийности нагрузки. Трансформаторы, как правило, принимаются комплектного исполнения (КТП). Тип и место расположения КТП определяются характером окружающей среды и планировкой цеха.
Выбор мощности трансформатора осуществляется по расчетной мощности
В цехе преобладают нагрузки II категорий, вследствие чего выбираем двух трансформаторную КТП.
N – число трансформаторов;
K3 – коэффициент загрузки трансформатора.
Принимаем SНОМ Т= 4000 кВА
Каждый из них при нормальном режиме работы будет загружен на:
Выбираем трансформатор:
ТМ-4000/10.
ΔРхх = 6,7 кВт, ΔРк3 = 33,5 кВт, Iхх = 1%, Uк3 = 7,5%.
Расчёт места установки цеховой трансформаторной подстанции
м ; м ;
Для нормального прохождения технического процесса подстанция не может быть установлена в расчетном месте. Располагаем подстанцию в месте удобном для эксплуатации и обслуживания.
7. Компенсация реактивной мощности.
Одним из основных вопросов, решаемых при проектировании и эксплуатации систем электроснабжения промышленных предприятий, является вопрос о компенсации реактивной мощности.
Передача значительного количества реактивной мощности из энергосистемы к потребителям нерациональна по следующим причинам: возникают дополнительные потери активной мощности и энергии во всех элементах системы электроснабжения, обусловленные загрузкой их реактивной мощностью и дополнительные потери напряжения в питающих сетях.
Мощность компенсирующих устройств (КУ), устанавливаемых на предприятии или в цехе, определяется по технико-экономическим условиям.
1. Определяем необходимость установки КУ и их мощность.
К – коэффициент, учитывающий несовпадение по времени наибольших активной нагрузки энергосистемы и реактивной нагрузки промышленного предприятия. К=(0,7-1).
QЭ – реактивная мощность, выдаваемая энергосистемой предприятию.
tgφЭ – коэффициент реактивной мощности энергосистемы. (tgφЭ = 0,4)
РМ – расчетная нагрузка цеха (PМ3), PМ3 = 3577,3 кВт.
QМ – расчетная реактивная мощность (QМ3), QМ3 = 3886,3 кВар.
кВар
2. Определение мощности компенсирующих устройств в сети напряжением до 1000 В.
Определяем реактивную мощность, которую можно передавать через выбранный трансформатор:
QНБК = QНБК1 + QНБК2
QНБК1 – мощность батареи конденсаторов, которая рассчитывается из условия минимального числа трансформаторов.
QНБК2 – мощность батареи конденсаторов, которая определяется из условия минимальных потерь активной мощности в электрических сетях.
QНБК1 = QМ3-QТ = 3886,3-4308,47 =-422,17 кВар
γ – расчетный справочный коэффициент, γ=0,6.
кВар=0
QНБК = -422,17+(-491,5)=-913,7 кВар=0
На стороне 0,4 кВ компенсирующие устройства устанавливать не требуется.
3. Определение мощности компенсирующих устройств в сети напряжением 10 кВ.
QБК10 = QКУ + ΔQr – QНБК
ΔQТ – потери реактивной мощности в трансформаторе цеховой ТП.
QБК10 = QКУ + – QНБК = 1678,12+563,14-0 = 2241,26 кВар
В качестве компенсирующего устройства на стороне 10 кВ принимаем к установке одну батарею УКЛ2-10,5-1800 с номинальной мощность 1800 кВар и одну батарею УКЛ2-10,5-450 с номинальной мощность 450 кВар. Установку компенсирующих устройств осуществляем на распределительной подстанции БКФ.
Мощность трансформатора после компенсации реактивной мощности составит:
Выбранный ранее трансформатор мощностью 4000 кВА подходит.
8. Расчет силовой электрической сети цеха.
Выбор типа и марки проводников цеховой электросети и способ их прокладки производится с учетом типа электроприемников их мощности и расчетов работы, условий окружающей среды.
Сеть выполнена шинопроводами и распределительными пунктами. Проводка к приёмникам выполнена кабелем и проводами в трубах во избежание механических повреждений, так как это может вызвать пожар. Используем провода марки АВВГ, т.к этот провод дешёвый, распространённый и предназначен для прокладки в трубах в помещениях с сухой пожароопасной средой для питания электроприёмников малой и средней мощности.
Выбор производим на основе условий:
где, Iраб.мах – максимальный рабочий ток линии,
Imj – рабочий ток соответствующего уровня.
Проверка по допустимой потере напряжения производится по формуле:
Результаты расчета сведены в таблицу 4.
Таблица 4.
Наименование участка,
Тип РП
Марка
Способ
Сечение и число
Iдд,
Iр,
Iпик,
r,
x,
L,
R,
X,
ΔUр,
ΔUп,
R
X
номер электроприёмника
или марка ШР
проводника
прокладки
жил (кв.мм)
А
А
А
мОм/м
мОм/м
м
мОм
мОм
В
В
Приемники подключенные к ШМА1
Рафинер двух дисковый
1-9
АВВГ
в полу
3*185+1*95
275
273
1869
2,4
0,084
4
9,6
0,336
3,81
59,44
0,98
7,77
ШМА1:
ШМА68П
А
по стене
2500
2001
3657
0,02
0,02
68
1,36
1,36
1,56
3,05
Приемники подключенные к ШРА2
Сгуститель шаберный
37-48
АВВГ
в полу
4*2,5
19
13
76
12,5
0,104
5
62,5
0,52
0,43
5,58
0,27
2,06
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
22-36
АВВГ
в полу
3*8+1*4
40
30
200
5,13
0,091
5
25,65
0,455
0,43
6,00
0,28
2,22
Бак смесительный с мешалкой
19
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
13
162,5
1,352
0,35
6,69
0,22
2,47
Бак смесительный с мешалкой
20
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
15
187,5
1,56
0,40
7,72
0,26
2,86
Бак смесительный с мешалкой
21
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
17
212,5
1,768
0,46
8,75
0,29
3,24
ШРА2:
ШРА73
А
на колоннах
630
486
665
0,1
0,13
100
10
13
3,27
4,73
Приемники подключенные к ШМА3
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
54,55,56,59, 60,61,62,63
АВВГ
в полу
3*185+1*95
275
273
1869
2,4
0,084
5
12
0,42
2,37
46,26
1,22
9,72
ШМА1:
ШМА68П
А
на колоннах
2500
1775
3499
0,02
0,02
19
0,38
0,38
0,38
0,81
Приемники подключенные к ШМА4
Рафинер двух дисковый
10-18
АВВГ
в полу
3*185+1*95
275
273
1869
2,4
0,084
4
9,6
0,336
5,87
91,67
0,98
7,77
ШМА1:
ШМА68П
А
по стене
2500
2001
3657
0,02
0,02
68
1,36
1,36
1,56
3,05
Приемники подключенные к ШРА5
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
49,50,51,52, 53,57,58
АВВГ
в полу
3*185+1*95
275
273
1869
2,4
0,084
5
12
0,42
1,47
35,51
1,22
9,72
ШМА5
ШМА4-1650
А
на колоннах
1600
1554
3499
0,03
0,014
19
0,57
0,266
0,34
0,95
Приемники подключенные к РП1
Вентиляция общая
114
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
13
73
12,5
0,104
52
650
5,408
0,89
28,73
3,06
20,48
Вентиляция общая
115
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
13
73
12,5
0,104
26
325
2,704
0,44
14,37
1,53
10,24
Вентиляция общая
116
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
13
73
12,5
0,104
46
575
4,784
0,79
25,42
2,71
18,11
Вентиляция общая
117
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
13
73
12,5
0,104
84
1050
8,736
1,44
46,42
4,94
33,08
Вентиляция общая
118
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
13
73
12,5
0,104
61
762,5
6,344
1,04
33,71
3,59
24,02
Вентиляция общая
119
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
13
73
12,5
0,104
80
1000
8,32
1,37
44,21
4,71
31,50
Кран мостовой
113
ШТМ 76
по стене
40*3
115
50
704
0,21
0,21
160
33,6
33,6
0,07
20,32
0,24
14,48
Итого по РП1
ПР11А-1085-21УЗ
250
177
790
Приемники подключенные к РП2
Бачек расходный для латекса
73
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
8
100
0,832
0,13
2,64
0,14
1,52
Бачек расходный для латекса
74
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
16
200
1,664
0,27
5,27
0,28
3,05
Бачек расходный для салициланилида
75
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
34
427,5
3,5568
0,57
11,27
0,59
6,51
Бачек расходный для салициланилида
76
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
34
422,5
3,5152
0,56
11,13
0,58
6,43
Бачек расходный для раствора глинозема
77
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
4
50
0,416
0,07
1,32
0,07
0,76
Бачек расходный для раствора глинозема
78
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
17
207,5
1,7264
0,28
5,47
0,29
3,16
Бачек расходный для суспензии каолина
79
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
25
312,5
2,6
0,42
8,24
0,43
4,76
Бачек расходный для суспензии каолина
80
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
34
425
3,536
0,57
11,20
0,59
6,47
Бачек расходный для краски
81
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
9
107,5
0,8944
0,14
2,83
0,15
1,64
Бачек расходный для краски
82
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
16
193,75
1,612
0,26
5,11
0,27
2,95
Бачек расходный для краски
83
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
29
360
2,9952
0,48
9,49
0,50
5,48
Бачек расходный для парафиновой эмульсии
84
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
38
475
3,952
0,63
12,52
0,66
7,23
Бачек расходный для парафиновой эмульсии
85
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
14
175
1,456
0,23
4,61
0,24
2,67
Бачек расходный для парафиновой эмульсии
86
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
24
295
2,4544
0,39
7,77
0,41
4,49
Бачек расходный для клея
87
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
31
387,5
3,224
0,52
10,21
0,54
5,90
Бачек расходный для клея
88
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
39
487,5
4,056
0,65
12,85
0,67
7,42
Бачек расходный для клея
89
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
20
250
2,08
0,33
6,59
0,35
3,81
Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы
90
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
30
375
3,12
0,50
9,88
0,52
5,71
Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы
91
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
38
475
3,952
0,63
12,52
0,66
7,23
Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы
92
АВВГ
в полу
4*2,5
19
4
35
12,5
0,104
45
562,5
4,68
0,75
14,82
0,78
8,57
Вентиляция общая
120
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
13
73
12,5
0,104
14
175
1,456
0,79
9,54
0,82
5,51
Вентиляция общая
121
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
13
73
12,5
0,104
36
450
3,744
2,04
24,53
2,12
14,18
Итого по РП2
ПР11А-1085-22УЗ
250
101
164
Приемники подключенные к РП3
Насос дозирующий
93
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
5
12
0,42
0,34
5,01
0,24
2,24
Насос дозирующий
94
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
11
26,4
0,924
0,76
11,02
0,52
4,93
Насос дозирующий
95
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
19
45,6
1,596
1,31
19,03
0,90
8,52
Насос дозирующий
96
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
15
36
1,26
1,03
15,03
0,71
6,73
Насос дозирующий
97
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
20
48
1,68
1,38
20,04
0,95
8,97
Насос дозирующий
98
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
22
52,8
1,848
1,52
22,04
1,05
9,87
Насос дозирующий
99
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
25
60
2,1
1,72
25,05
1,19
11,21
Насос дозирующий
100
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
28
67,2
2,352
1,93
28,05
1,33
12,56
Насос дозирующий
101
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
31
74,4
2,604
2,13
31,06
1,47
13,90
Насос дозирующий
102
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
34
81,6
2,856
2,34
34,06
1,62
15,25
Насос дозирующий
103
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
10
24
0,84
0,69
10,02
0,48
4,49
Насос дозирующий
104
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
13
31,2
1,092
0,90
13,02
0,62
5,83
Насос дозирующий
105
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
16
38,4
1,344
1,10
16,03
0,76
7,18
Насос дозирующий
106
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
19
45,6
1,596
1,31
19,03
0,90
8,52
Насос дозирующий
107
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
22
52,8
1,848
1,52
22,04
1,05
9,87
Насос дозирующий
108
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
25
60
2,1
1,72
25,05
1,19
11,21
Насос дозирующий
109
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
28
67,2
2,352
1,93
28,05
1,33
12,56
Насос дозирующий
110
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
31
74,4
2,604
2,13
31,06
1,47
13,90
Насос дозирующий
111
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
34
81,6
2,856
2,34
34,06
1,62
15,25
Насос дозирующий
112
АВВГ
в полу
3*16+1*10
60
55
431
2,4
0,084
37
88,8
3,108
2,55
37,07
1,76
16,60
Вентиляция общая
122
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
13
73
12,5
0,104
18
225
1,872
1,54
15,83
1,06
7,09
Вентиляция общая
123
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
13
73
12,5
0,104
36
450
3,744
3,07
31,66
2,12
14,18
Итого по РП3
ПР8501А-3
1800
1642
2009
Приемники подключенные к РП4
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя
64
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
8
46
12,5
0,104
42
525
4,368
4,90
85,50
1,32
10,40
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя
65
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
8
46
12,5
0,104
30
375
3,12
3,50
61,07
0,94
7,43
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя
66
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
8
46
12,5
0,104
18
225
1,872
2,10
36,64
0,57
4,46
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя
67
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
8
46
12,5
0,104
32
400
3,328
3,74
65,14
1,01
7,92
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя
68
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
8
46
12,5
0,104
21
262,5
2,184
2,45
42,75
0,66
5,20
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя
69
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
8
46
12,5
0,104
8
100
0,832
0,93
16,29
0,25
1,98
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя
70
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
8
46
12,5
0,104
32
400
3,328
3,74
65,14
1,01
7,92
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя
71
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
8
46
12,5
0,104
21
262,5
2,184
2,45
42,75
0,66
5,20
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя
72
АВВГ
в потолке
4*2,5
19
8
46
12,5
0,104
8
100
0,832
0,93
16,29
0,25
1,98
Итого по РП4
ПР11А-1085-21УЗ
250
49
88
до РП1:
ААШв
в полу
4*95
177
177
790
0,405
0,064
10
4,05
0,64
0,29
1,40
до РП2:
ААШв
в полу
4*35
110
101
164
0,549
0,065
44
24,156
2,86
0,96
1,73
до РП3:
АВБбШнг
в полу
1*800
1750
1642
2009
0,037
0,012
66
2,442
0,792
1,45
2,23
до РП4:
АВБбШнг
в полу
3*10+1*6
50
49
88
3,84
0,088
56
215,04
4,928
3,71
8,22
до ШМА1
ВБбШнг
в полу
1*800
2100
2001
3657
0,053
0,024
83
4,399
1,992
3,90
7,65
до ШРА2
АВБбШнг
в полу
1*240
515
486
665
0,16
0,039
57
9,12
2,223
1,56
2,70
до ШРА3
ВБбШнг
в полу
1*800
2100
1775
3499
0,053
0,024
54
2,862
1,296
1,94
4,76
до ШМА4
ВБбШнг
в полу
1*800
2100
2001
3657
0,053
0,024
128
6,784
3,072
6,01
11,79
до ШРА5
АВБбШнг
в полу
1*800
1750
1554
3499
0,037
0,012
62
2,294
0,744
1,21
3,65
9. Расчет токов короткого замыкания.
9.1. Общее положение
Расчёт токов короткого замыкания необходим для выбора коммутационных и защитных аппаратов. Для этих целей рассчитываем токи трёхфазного и однофазного КЗ в характерных точках (шины 0,4 кВ, РП и шинопроводы, отдельные потребители).
Сопротивление системы рассчитывается по формуле:
,
где Iквн – трехфазный ток К.З. на стороне 10 кВ.
Сопротивление трансформатора определяем по формулам:
Тогда
Тогда,
Расчет токов КЗ в сетях напряжение до 1000 В имеет ряд особенностей: учитываются активные и индуктивные сопротивления всех элементов короткозамкнутой сети, включая сопротивления контактов, токовых катушек электрических аппаратов и т.д.; сопротивление Rд в месте КЗ; влияние электродвигателей, непосредственно связанных с точкой КЗ.
9.2. Расчет трехфазных токов короткого замыкания.
Короткое замыкание в точке К1:
Для нахождения токов К.З. в данной точке необходимы значения сопротивлений автоматического выключателя QF0. Сначала его необходимо выбрать. Выбор номинального тока QF0 производится по следующей формуле: IнQF0 > 1,4*IнТ , где IнТ – номинальный ток трансформатора. Тогда, получаем расчетный ток IQF0 = А, а номинальный принимаем равным IнQF1=10000 А.
Следовательно, из [3] : rQF1 = 0,1 мОм , xQF1 = 0,05 мОм.
Сопротивление контактов до точки К1 (от ЦТП до РУ-0,4 ) принимается равным rк = 0,001 мОм.
Тогда, получим значения общих сопротивлений:
r∑1 = rТ + rQF1 + r к = 0,34+0,1+0,001 = 0,44 мОм,
x∑1 = xС + xТ + xQF1 = 0,92+2,98+0,05 = 3,95 мОм,
Значение периодической составляющей тока трехфазного К.З. получится следующее:
Короткое замыкание в точке К2:
Короткое замыкание от РП1 до потребителя 114:
Для нахождения токов К.З. в данной точке необходимы значения:
Сопротивление контактов до точки К2 принимается равным rк = 0,02мОм.
Сопротивления линии: rW114 = 12,5мОм , x W114 = 0,104 мОм
Для нахождения токов К.З. в данной точке необходимы значения сопротивлений автоматического выключателя QF2. Предварительно выбираем QF2 с номинальным током IНQF2 =250 А.
Из [2] : rQF2 = 1 мОм , xQF2 = 0,45 мОм.
Сопротивление контактов до точки К2 (от ЦТП до РП ) принимается равным rк = 0,03 мОм.
Тогда, получим значения общих сопротивлений:
r∑1 = rТ + rQF1 + rW7 +r к + rкаб + rш + rQF2= 0,34+0,1+2,4+0,02+0,053+0,02+1= 3,93мОм,
x∑1 = xС + xТ + xQF1 + xW7 + xш + xкаб + xQF2 = 0,92+2,98+0,05+0,084+0,02+0,024+0,45= 4,53 мОм,
Значение периодической составляющей тока трехфазного К.З. получится следующее:
Аналогичные расчеты производим для остальных линии.
Необходимо также рассчитать токи К.З. у отдельных эл.потребителей. Результаты расчета представлены в таблице 5. В расчетах не учитываются сопротивления предварительно выбранных автоматов. Сопротивление контактов до отдельных электроприемников принимается равным rк = 0,03 мОм.
Необходимость учета тока подпитки от электродвигателей можно проверить по условию zвш>1,5∙zт (где zт – полное сопротивление трансформатора, zвш – полное сопротивление между двигателем и точкой К.З.) и Sдв > 0,2∙Sт ном , где Sт ном – мощность силового трансформатора цеха, Sдв – суммарная мощность всех эл. двигателей на конкретном РП. Согласно этим условиям подпитку в данном случае можно не учитывать.
9.3. Расчет однофазных токов короткого замыкания.
Из справочника [2] r0Т = 0,64 мОм ; x0Т = 3,46 мОм.
Короткое замыкание в точке К1:
r∑0 = r0Т + rQF0 + r к =0,64+0,1+0,02 = 0,76 мОм,
x∑0 = xС + x0Т + xQF0 = 0,92+3,46+0,05 = 4,43 мОм,
Значение периодической составляющей начального тока однофазного К.З. :
где r∑1 = r∑2 = 0,44 мОм; x∑1 = x∑2= 3,95 мОм.
Сопротивление нулевой последовательности кабелей принимаем r0=10r1, x0=4×1
Результаты расчета представлены в таблице 5.
Таблица 5.
Точка КЗ
№ п/п
r(3)∑
x(3)∑
r(1)∑
x(1)∑
Расстояние
Трехфазное КЗ
Однофазное кз.
r/x max
r/x min
rдуги
автомат
Iном
Iрас.ном
Iу.эм
Iп.о.с
Кч
действ.зн
ударн.ток
кудmax
действ.зн max
действ.зн min
Приёмники, подключённые к ШМА1
Рафинер двух дисковый
1
26,76
5,50
168,64
71,66
52
8,45
11,95
1
3,78
3,56
4,87
7,05
12
ВА52-37
400
400
2000
35
1,8
Рафинер двух дисковый
2
26,62
5,36
159,26
64,03
45
8,50
12,03
1
4,04
3,79
4,97
7,21
12
ВА52-37
400
400
2000
35
1,9
Рафинер двух дисковый
3
26,46
5,20
148,54
55,31
37
8,56
12,11
1
4,37
4,08
5,09
7,40
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,0
Рафинер двух дисковый
4
26,30
5,04
137,82
46,59
29
8,62
12,20
1
4,76
4,42
5,22
7,61
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,2
Рафинер двух дисковый
5
26,14
4,88
127,10
37,87
21
8,68
12,28
1
5,22
4,81
5,36
7,82
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,4
Рафинер двух дисковый
6
25,98
4,72
116,38
29,15
13
8,75
12,37
1
5,77
5,26
5,51
8,05
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,6
Рафинер двух дисковый
7
25,82
4,56
105,66
20,43
5
8,81
12,46
1
6,44
5,80
5,67
8,30
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,9
Рафинер двух дисковый
8
25,78
4,52
102,98
18,25
3
8,82
12,48
1
6,62
5,95
5,71
8,37
12
ВА52-37
400
400
2000
35
3,0
Рафинер двух дисковый
9
25,94
4,68
113,70
26,97
11
8,76
12,39
1
5,93
5,39
5,55
8,11
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,7
Приёмники, подключённые к ШРА2
Сгуститель шаберный
37
87,37
15,84
1210,30
513,90
84
2,60
3,68
1
0,53
0,52
5,52
6,53
16
ВА51-35
250
16
80
18
6,5
Сгуститель шаберный
38
86,37
14,54
1162,10
455,90
74
2,64
3,73
1
0,55
0,55
5,94
7,04
16
ВА51-35
250
16
80
18
6,9
Сгуститель шаберный
39
85,37
13,24
1113,90
397,90
64
2,67
3,78
1
0,59
0,58
6,45
7,66
16
ВА51-35
250
16
80
18
7,2
Сгуститель шаберный
40
84,67
12,33
1080,16
357,30
57
2,70
3,82
1
0,61
0,60
6,87
8,16
16
ВА51-35
250
16
80
18
7,5
Сгуститель шаберный
41
83,77
11,16
1036,78
305,10
48
2,73
3,86
1
0,64
0,63
7,51
8,94
16
ВА51-35
250
16
80
18
7,9
Сгуститель шаберный
42
82,87
9,99
993,40
252,90
39
2,77
3,91
1
0,68
0,67
8,30
9,90
16
ВА51-35
250
16
80
18
8,3
Сгуститель шаберный
43
81,97
8,82
950,02
200,70
30
2,80
3,96
1
0,71
0,70
9,29
11,11
16
ВА51-35
250
16
80
18
8,8
Сгуститель шаберный
44
81,07
7,65
906,64
148,50
21
2,84
4,01
1
0,75
0,74
10,60
12,69
16
ВА51-35
250
16
80
18
9,3
Сгуститель шаберный
45
80,27
6,61
868,08
102,10
13
2,87
4,05
1
0,79
0,78
12,14
14,56
16
ВА51-35
250
16
80
18
9,7
Сгуститель шаберный
46
79,37
5,44
824,70
49,90
4
2,90
4,11
1
0,84
0,82
14,59
17,53
16
ВА51-35
250
16
80
18
10,3
Сгуститель шаберный
47
79,57
5,70
834,34
61,50
6
2,89
4,09
1
0,83
0,81
13,96
16,77
16
ВА51-35
250
16
80
18
10,2
Сгуститель шаберный
48
80,37
6,74
872,90
107,90
14
2,86
4,05
1
0,79
0,77
11,92
14,30
16
ВА51-35
250
16
80
18
9,7
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
22
44,72
8,24
857,04
177,37
26
5,08
7,18
1
0,79
0,78
5,43
7,37
16
ВА51-35
250
31
155
18
5,0
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
23
44,02
7,33
823,30
136,77
19
5,17
7,32
1
0,83
0,81
6,01
8,19
16
ВА51-35
250
31
155
18
5,3
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
24
43,22
6,29
784,74
90,37
11
5,29
7,48
1
0,88
0,86
6,88
9,42
16
ВА51-35
250
31
155
18
5,5
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
25
42,42
5,25
746,18
43,97
3
5,40
7,64
1
0,93
0,91
8,09
11,14
16
ВА51-35
250
31
155
18
5,9
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
26
42,62
5,51
755,82
55,57
5
5,37
7,60
1
0,91
0,90
7,74
10,65
16
ВА51-35
250
31
155
18
5,8
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
27
43,42
6,55
794,38
101,97
13
5,26
7,44
1
0,87
0,85
6,63
9,08
16
ВА51-35
250
31
155
18
5,5
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
28
44,22
7,59
832,94
148,37
21
5,15
7,28
1
0,82
0,80
5,83
7,94
16
ВА51-35
250
31
155
18
5,2
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
29
44,92
8,50
866,68
188,97
28
5,05
7,14
1
0,78
0,77
5,29
7,17
16
ВА51-35
250
31
155
18
5,0
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
30
45,72
9,54
905,24
235,37
36
4,94
6,99
1
0,74
0,73
4,80
6,47
16
ВА51-35
250
31
155
18
4,7
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
31
46,62
10,71
948,62
287,57
45
4,83
6,83
1
0,70
0,69
4,36
5,85
16
ВА51-35
250
31
155
18
4,4
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
32
47,32
11,62
982,36
328,17
52
4,74
6,70
1
0,67
0,66
4,07
5,45
16
ВА51-35
250
31
155
18
4,3
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
33
48,12
12,66
1020,92
374,57
60
4,64
6,56
1
0,64
0,63
3,80
5,07
16
ВА51-35
250
31
155
18
4,1
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
34
48,92
13,70
1059,48
420,97
68
4,55
6,43
1
0,61
0,60
3,57
4,74
16
ВА51-35
250
31
155
18
3,9
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
35
49,72
14,74
1098,04
467,37
76
4,45
6,30
1
0,58
0,57
3,37
4,46
16
ВА51-35
250
31
155
18
3,7
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя
36
50,52
15,78
1136,60
513,77
84
4,36
6,17
1
0,56
0,55
3,20
4,22
16
ВА51-35
250
31
155
18
3,5
Бак смесительный с мешалкой
19
181,37
8,87
2122,70
187,50
24
1,27
1,80
1
0,33
0,32
20,44
22,47
18
ВА51-35
250
16
80
18
4,0
Бак смесительный с мешалкой
20
206,42
9,15
2425,51
195,80
24,5
1,12
1,58
1
0,28
0,28
22,57
24,65
19
ВА51-35
250
16
80
18
3,5
Бак смесительный с мешалкой
21
231,47
9,42
2728,32
204,10
25
1,00
1,41
1
0,25
0,25
24,58
26,70
20
ВА51-35
250
16
80
18
3,1
Приёмники, подключённые к ШМА3
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
54
28,74
5,16
151,90
49,43
31
7,91
11,18
1
4,34
4,05
5,57
7,90
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,0
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
55
28,56
4,98
139,84
39,62
22
7,97
11,26
1
4,77
4,41
5,74
8,14
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,2
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
56
28,38
4,80
127,78
29,81
13
8,02
11,35
1
5,28
4,85
5,91
8,41
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,4
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
59
28,74
5,16
151,90
49,43
31
7,91
11,18
1
4,34
4,05
5,57
7,90
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,0
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
60
28,56
4,98
139,84
39,62
22
7,97
11,26
1
4,77
4,41
5,74
8,14
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,2
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
61
28,38
4,80
127,78
29,81
13
8,02
11,35
1
5,28
4,85
5,91
8,41
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,4
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
62
28,20
4,62
115,72
20,00
4
8,08
11,43
1
5,90
5,36
6,10
8,70
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,7
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
63
28,20
4,62
115,72
20,00
4
8,08
11,43
1
5,90
5,36
6,10
8,70
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,7
Приёмники, подключённые к ШМА4
Рафинер двух дисковый
10
26,16
4,90
128,44
38,96
22
8,68
12,27
1
5,16
4,75
5,34
7,79
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,4
Рафинер двух дисковый
11
26,00
4,74
117,72
30,24
14
8,74
12,36
1
5,70
5,20
5,49
8,02
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,6
Рафинер двух дисковый
12
25,84
4,58
107,00
21,52
6
8,80
12,44
1
6,35
5,73
5,65
8,27
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,9
Рафинер двух дисковый
13
25,76
4,50
101,64
17,16
2
8,83
12,49
1
6,72
6,03
5,73
8,40
12
ВА52-37
400
400
2000
35
3,0
Рафинер двух дисковый
14
25,92
4,66
112,36
25,88
10
8,77
12,40
1
6,01
5,45
5,57
8,14
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,7
Рафинер двух дисковый
15
25,90
4,64
111,02
24,79
9
8,78
12,41
1
6,09
5,52
5,59
8,18
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,8
Рафинер двух дисковый
16
26,24
4,98
133,80
43,32
26
8,65
12,23
1
4,93
4,55
5,27
7,69
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,3
Рафинер двух дисковый
17
26,40
5,14
144,52
52,04
34
8,59
12,14
1
4,51
4,20
5,14
7,48
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,1
Рафинер двух дисковый
18
26,56
5,30
155,24
60,76
42
8,53
12,06
1
4,16
3,89
5,02
7,28
12
ВА52-37
400
400
2000
35
1,9
Приёмники, подключённые к ШРА5
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
49
28,76
5,18
153,24
43,80
32
7,90
11,18
1
4,35
4,05
5,55
7,87
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,0
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
50
28,58
5,00
141,18
35,88
23
7,96
11,26
1
4,76
4,40
5,72
8,12
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,2
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
51
28,40
4,82
129,12
27,96
14
8,02
11,34
1
5,24
4,82
5,89
8,38
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,4
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
52
28,24
4,66
118,40
20,92
6
8,07
11,41
1
5,76
5,25
6,06
8,64
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,6
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
53
28,20
4,62
115,72
19,16
4
8,08
11,43
1
5,91
5,36
6,10
8,70
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,7
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
57
28,24
4,66
118,40
20,92
6
8,07
11,41
1
5,76
5,25
6,06
8,64
12
ВА52-37
400
400
2000
35
2,6
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры
58
28,20
4,62
115,72
19,16
4
8,08
11,43
1
5,91
5,36
6,10
8,70
12
ВА52-37
400
Шинопровод
IНОМ
X0
R0
Длина
X
R
ΔUр
ΔUп
Тип
Iном
Iрас.ном
Iу.эм
ШМА1
2500
0
0,13
68
7,14
8,84
2
3,05
Э25-2500
2500
2500
5000
ШРА2
630
1
0,46
100
55,40
46,20
3
4,73
ВА 51-39
630
800
1600
ШМА3
2500
0
0,13
19
2,00
2,47
0
0,81
Э25-2500
2500
2500
5000
ШМА4
2500
0
0,13
68
7,14
8,84
2
3,05
Э25-2500
2500
2500
5000
ШРА5
1600
0
0,13
19
1,60
2,41
0
0,95
Э25-2000
2000
2000
4000
10. Выбор защитной и коммутационной аппаратуры
Защиту электроприемников в цеховой электросети от коротких замыканий осуществляем плавкими предохранителями.
Питающие кабельные линии защищаются автоматическими выключателями.
Выбор предохранителей производится по следующим условиям:
,где- номинальный ток защитного аппарата
К – коэффициент, учитывающий особенности режима работы защищаемого оборудования и тип защитного аппарата, к = 1,6….2,5.
Для электроприемника №64 выбираем предохранитель:
Следовательно выбираем предохранитель ПН2-100 с номинальным током патрона 100 А и номинальным током плавкой вставки 40 А. Аналогично производим выбор предохранителей для остальных электроприемников.
Для РП 1 выбираем автоматический выключатель:
,где – номинальный ток теплового расцепителя.
Из справочника [10] = 150 А.
Номинальный ток электромагнитного расцепителя выбирается по двум условиям:
Следовательно выбираем автоматический выключатель АЕ2060 с номинальным током теплового расцепителя 150 А и номинальным током электромагнитного расцепителя 300 А.
Сведения о выбранных автоматах сведены в таблицу 6.
Защитные аппараты проверяются по чувствительности и селективности. Для этого производится построение карты селективности.
В комплект каждой технологической единицы входит магнитный пускатель. Он служит для управления приводами от асинхронных двигателей. В настоящее время наиболее широкое распространение имеют магнитные пускатели серии ПМЛ. Защита двигателей и сети к ним от перегрузок в пускателях серии ПМЛ осуществляется при помощи тепловых реле с биметаллической пластинкой типа РТЛ.
Выбор магнитных пускателей производится по номинальному напряжению и току электрооборудования, типу исполнения, с учетом режима работы и условий окружающей среды.
Для двигателей с:
Рном = 4-11 кВт ПМЛ-210004 (25 А)
Рном = 11-15 кВт ПМЛ-310004 (40А)
Рном = 15-30 кВт ПМЛ-410004 (63 А)
Рном = 30-45 кВт ПМЛ-510004 (100А)
Рном = 45-60 кВт ПМЛ-610004 (140А)
Рном = 160 кВт ПМА-6202 ПУХЛЧА (200А)
11. Выбор и проверка аппаратуры ячейки РУ – 10 кВ и высоковольтного кабеля
Мощность трансформаторов ЦТП составляет 4000 кВА.
Максимальный рабочий ток через трансформатор:
-трехфазный ток КЗ на стороне 10 кВ.
Выбор высоковольтного кабеля
1) По экономической плотности тока:
Предварительно принимаем к установке кабель АПвЭВ-6/10 сечением 3*150 мм2
2) По условию длительно-допустимого тока:
АПвЭВ-6/10 -3*150 Iдд=326 А
3) По термической стойкости где с – масштабный коэффициент, пересчитывающий термический импульс в площадь поперечного сечения ( для алюминиевого кабеля С=11), tn-приведенное время действия тока КЗ.
tn принимается: tn=1,1* tк, где tк= tср+ tо=0,5+0,05=0,6, tср – время действия релейной защиты, tо – собственное время действия выключателя.
Принимаем к установке кабель АПвЭВ-6/10 -3*150 Iдд=326 А
4) По потере напряжения:
Выбор ячейки РУ.
Принимаем к установке ячейку ШВВ-3П: ном. напряжение 10 кВ, ном. ток шин и шкафов 4000 А, электродинамическая стойкость 70 кА.
Выключатель ВВПЭ-10-42/4000У3: ном. напряжение 10 кВ, ном. ток 4000 А, ном. ток отключения 42 кА, ток термической стойкости 42 кА, время отключения 0,05с.
Тип аппарата
Проверяемый параметр
Условия проверки
Паспортные значения
Расчетные значения
ВВПЭ-10-42/4000У3
Uном.вык.=10кВ
Uном=10кВ
Uном.вык.=Uном.
Uраб.max=12кВ
Uраб.=10кВ
Uраб.max>Uраб
Iном=4000А
Iраб.max=124,19A
Iном>Iраб.max
Iоткл=42кА
I(3)К=9,7 кА
Iоткл>I(3)К
Iдин=42кА
iу=19,2кА
Iдин>iу
Втс=I2тс* tтс=402 *4=3969 кА2с
Вк=102 *0,66=66 кА2с
Втс>Вк
12. Расчет заземляющих устройств.
Назначение защитного заземления состоит в том, чтобы обеспечить между корпусами защищаемого электрооборудования и землей электрическое соединение с достаточно малым сопротивлением и тем самым снизить до безопасного значения напряжение прикосновения, во время замыкания на корпус электрооборудования. Для выполнения этого требования потенциально опасные части всего электрооборудования должны быть подключены к заземляющему устройству. Также к заземляющему устройству должны быть подключены строительные и производственные конструкции, стационарно проложенные металлические трубопроводы всех назначений, металлические корпуса технологического оборудования, подкрановые и железнодорожные рельсовые пути и т.д.
Расчет сопротивления заземления производится в следующем порядке:
1. ПУЭ устанавливает допустимое сопротивление заземляющего устройства.
(Rз доп=4 Ом)
2. Предварительно с учетом отведенной территории прокладывают расположение заземлителей по корпусу.
Принимаем 20 вертикальных электродов диаметром d=16 мм, длиной l=4 м расположенных по контуру здания, заглубленных от поверхности земли на
h=0,5 м.
3. Определяем необходимое заземление искусственного заземлителя, с учетом естественного заземлителя. Так как у нас нет естественного заземлителя, то Rн=Rз доп=4 Ом.
4. Определяем расчетное удельное сопротивление грунта ρр для горизонтальных и вертикальных электродов с учетом повышающего коэффициента Кн учитывающего высыхание грунта летом и промерзание его зимой.
5. Определяем сопротивление растекания (т.е. сопротивление которое оказывает току грунт) одного вертикального электрода.
, где
6. Определяем суммарное сопротивление заземлителя вертикальных электродов
, где n – число электродов (n=20); – коэффициент использования заземлителя учитывающий увеличение сопротивления вследствие явления экранирования соседних электродов
7. Определяем сопротивление растеканию горизонтально положенной полосы, связывающей вертикальные электроды между собой.
, где l – длина полосы (l=170 м ); b – ширина полосы (b=10 мм);
t=h+b/2=0,5+0,005=0,505 м.
8. Определяем сопротивление полосы с учетом экранирования.
По [2] тогда:
9. Полное сопротивление растекания заземлителя:
Вывод: т.к. Rз