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Высшего Профессионального Образования
Ижевский Государственный Технический Университет
Кафедра «Тепловые двигатели и установки»
Отчет по домашнему заданию
курса «Устройство и проектирование ЛА»
БАЛЛИСТИЧЕСКАЯ РАКЕТА С ЖРД,
АНАЛОГ РАКЕТЫ Р-5
Проверил
Ст. преподаватель Лошкарев А.Н.
Выполнил
Студент гр.5-57-2 Буторин А.В
2009
Содержание
Введение
Краткие теоретические сведения о Р-5
Термодинамический расчет
Профилирование камеры сгорания и сопла
Определение полиномов {RaTa}, {Wa} и {na} от α
Заключение
Литература
Введение
Домашнее задание по курсу «Устройство и проектирование ЛА» является следующим этапом в конструировании летательного аппарата, начатом в курсовом проекте по дисциплине «Механика полета» в 4 семестре. Все расчеты в домашнем задании ведутся для жидкостного двигателя.
Исходными данными для домашнего задания являются характеристики прототипа летательного аппарата: компоненты топлива, тяга двигателя и давление в камере сгорания.
По доступной литературе и в соответствии с результатами, полученными на предыдущем этапе конструирования разрабатывается общий вид летательного аппарата
Провести термодинамический расчет.
Профилирование камеры сгорания и сопла.
3) Построить график изменения газодинамических характеристик потока: скорости W, давления p и температуры T по длине сопла.
1.Краткие теоретические сведения о Р-5
В конструкции ракеты Р-5 впервые оба топливных бака были сделаны несущими. Опыт эксплуатации ракет Р-1 и Р-2, а также расчеты и эксперименты показали, что испарения жидкого кислорода во время нахождения ракеты на стартовом устройстве и на участке выведения не столь значительны, как представлялось ранее, и что при соответствующей подпитке кислородного бака на старте можно обойтись без теплоизоляции. В дальнейшем такой подход стал обычным для всех конструкций ракет, использующих жидкий кислород в качестве одного из компонентов топлива.
На ракете Р-5 установили специальный насадок на сопло двигателя, что позволило увеличить дальность полета до 1200 км, а также исключили герметичный приборный отсек. Все приборы системы управления, за исключением чувствительных элементов (гироприборов и интеграторов), располагались в отсеке, который был прямым продолжением хвостового отсека, а чувствительные элементы размещались, во избежание влияния вибраций, подальше от двигателя, в межбаковом пространстве на специальных кронштейнах. Впервые, наряду с автономной системой управления, стали использовать системы радиоуправления дальностью, боковой радиокоррекции и аварийного выключения двигателя. В конструкции баков были предусмотрены специальные воронкогасители, уменьшающие остатки незабора компонентов топлива.
2.Термодинамический расчет
Термодинамический расчет рекомендуется проводить по справочнику «Термодинамические и теплофизические свойства продуктов сгорания ». Топливная пара керосин – кислород рассматривается во 2 томе указанного справочника. Для дальнейших расчетовопределяю давление в камере сгорания– зная камерное давление двигателя прототипа, в Р-5 оно равно рк= 25 атм ,нужно принять ближайшее ему давление, имеющееся в справочнике, ему соответствует величина 5000 кПа = 50атм. Это давление и будет расчетным, т.е рк= 5000 кПа. Далее строим зависимости произведения газовой постоянной и температуры на срезе сопла RaTa, скорости продуктов сгорания на срезе сопла Waи коэффициента изэнтропы на срезе сопла naот коэффициента избытка окислителя αок, имея в виду, что газовая постоянная на срезе сопла равна отношению универсальной газовой постоянной к молекулярному весу продуктов сгорания на срезе сопла. За срез сопла следует принять столбец таблицы, давление в котором равно 50 кПа, или 0.5 атм.
αок
na
Ta
Wa
μa
Ra,Ra=R/μa
RT
0,4
1,231
962,2
2498
17,84
466,031
448412
0,5
1,229
1326
2625
19,11
435,06
500931
0,6
1,208
1548
2929
21,52
386,338
598052
0,7
1,165
1964
3009 продолжение
–PAGE_BREAK–
23,92
347,575
682638
0,8
1,129
2362
3020
26,18
317,57
750100
0,9
1,115
2537
2983
27,73
299,819
760640
1
1,112
2555
2933
28,71
289,585
739890
1,1
1,112
2528
2883
29,44
282,404
713921
1,2
1,114
2481
2834
30,01
277,04
687341
1,5
1,124
2267
2701
31,04
267,847
607212
2
1,157
1818
2502
31,50
263,936
479836
/>
/>
/>
Построив указанную зависимость, можно определить расчетное значение рабочего коэффициента избытка окислителя αр.
Максимумы функций RaTa= f(αок) и Wa= f(αок), как правило, не совпадают, поэтому теоретический рабочий коэффициент избытка окислителя определяется, как средний между максимумами указанных функций.
В зависимостях, построенных в данной работе, αр= 0,8. Таким образом, однозначно определим все прочие газодинамические характеристики продуктов сгорания в камере и по соплу (соответствующую страницу из справочника «Термодинамические и теплофизические свойства продуктов сгорания»
3.Профилирование камеры сгорания и сопла
Исходные данные:
Тяга ракетного двигателя P=440 кН
Давление на срезе сопла pa=50кПа
Давление за срезом сопла ph=100кПа
Газовая постоянная на срезе сопла Ra=317
Температура на срезе сопла Ta=2362 К
Скорость продуктов сгорания на срезе сопла Wa=3020 м/с
Газовая постоянная в критическом сечении сопла Rkp= 343.837
Температура в критическом сечении сопла Tkp=3463 К
Скорость продуктов сгорания в критическом сечении сопла Wkp=1159м/с
Давление в критическом сечении сопла pkp=2894 кПа продолжение
–PAGE_BREAK–
/>
— определяется расход топлива через камеру сгорания
/>
Определение площадь критического сечения:
/>
Определение радиуса критического сечения:
/>
Определение объем камеры сгорания исходя из приведенной длины камеры сгорания:
/>
/>
Определение площади поперечного сечения камеры сгорания:
/>
Определение длины цилиндрической части камеры сгорания:
/>
Определение радиуса поперечного сечения камеры сгоранияrк
/>
Определение профиля входной части сопла
/>
/>
/>
/>
Определение диаметра среза сопла Da
/>
/>
Определение угла на выходе из сопла βа
βа=11о=0,192rad
Определение угла на входе в сопло βmи длины сопла Lcс использованием монограмм:
/>
/>
/>
Определение зависимости Ts, Ws, psпо длине сопла(Ls):
Ts
Ws
ps
Ls
3463
1159
2362
2974
2267
2558
0.207
2558
2834
2974
0.379
2362
3020
3463
1.014 продолжение
–PAGE_BREAK–
/>
4. Определение полиномов {RaTa}, {Wa} и {na} от α
Для аппроксимации графиков R·T=RT(/>), W=W(/>), n=n(/>) полиномом второй степени нужно решить следующую систему уравнений:
/>
где правая часть – искомый полином, а левая – значение функции, которую аппроксимирует данный полином. Требуется найти коэффициенты полиномов.
Запишем систему уравнений в матричном виде
/>
/>
/>
Тут матрицы-столбцы a, b и c – неизвестные коэффициенты полинома, а квадратная матрица /> — матрица, содержащая значения расчётного коэффициента избытка окислителя и двух соседних, которые есть в таблицах справочника [1].
/>/> />
/>/>/>/>
Задачу решаем с использованием MathCad
/>/>/>
Результатом работы которой станут матрицы-столбцы искомых коэффициентов:
/>/>/>
Получаем систему аппроксимирующих полиномов для заданных функций
-3271800∙/>+6649880∙α+2006060=RT
/>
/>
Заключение
В результате выполнения домашнего задания был произведен термодинамический расчет, в результате которого определили расчетные значения давления в камере сгорания и коэффициенты избытка окислителя, было провидено профилирование камеры сгорания, определили полиномы аппроксимацией графиков зависимостей произведения газовой постоянной и температуры на срезе сопла RaTa, скорости продуктов сгорания на срезе сопла Waи коэффициента изэнтропы на срезе сопла naот коэффициента избытка окислителя άок, построение теоретического профиля камеры сгорания, чертеж конструктивно-компоновочной схемы ракеты.
Список используемых источников
Газодинамические и теплофизические свойства продуктов сгорания /под ред. В.П. Глушко. – М.: изд-во Академии Наук СССР.
Добровольский М.В. Жидкостные ракетные двигатели. – М.: Машиностроение, 1968.- 396 с.
Новиков В.Н. и др. Основы устройства и конструирования летательных аппаратов. – М.: Машиностроение, 1991. – 368 с.