Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное агентство по образованию Южно-Уральский государственный университет Кафедра промышленной теплоэнергетики Проектирование промышленно-отопительной котельной для жилого района Пояснительная записка к курсовой работе по курсу «Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий» Нормоконтролер Руководитель Кириллов В.В Кириллов В.
В « » 2008г. « » 2008г. Автор работы студент группы Э-489 Сиражеев Р.Р. « » 2008г. Работа защищена с оценкой « » 2008г. Челябинск 2008г. Аннотация Сиражеев Р.Р. Проектирование промышленно-отопительной котельной для жилого района г. Ульяновск.– Челябинск: ЮУрГУ, Э, 2008, 23 с, 4 ил. графическая часть на ф.А1. Библиография литературы – 8 наим.
Цель данного курсового проекта – ознакомиться на конкретном приме-ре с методикой расчета тепловой схемы производственно-отопительной ко-тельной, определив необходимые тепловые нагрузки. На основании этих рас-четов произвести выбор основного и вспомогательного оборудования ко-тельной. Содержание 1. Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения 1. Расход теплоты на отопление 2. Расход теплоты на вентиляцию 1.3.
Расход теплоты на горячее водоснабжение 4. Расчет годового расхода тепла 2. Расчет температурного графика 3. Расчет расходов сетевой воды 4. Гидравлический расчет паропровода 5. Тепловой расчет паропровода 6. Расчет тепловой схемы котельной 1. Расчет тепловой схемы паровой части котельной 2. Расчет тепловой схемы водогрейной части котельной 7.
Выбор теплообменного оборудования 1. Выбор деаэраторов 2. Выбор подогревателей Литература Приложения 1 Тепловая схема 2 Графическая часть на 1 листе фА1. Расчет тепловых нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения Для города Ульяновск запишем данные: – расчетная температура воздуха для проектирования отопления tно = – 31 єС – расчетная температура воздуха для проектирования вентиляции tнв = – 18 єС – средняя температура отопительного периода tср = – 5,7 єС – продолжительность отопительного периода 213 сут/год = 5112 ч/год. 1.1 Расход теплоты на отопление Расчетный расход теплоты на отопление жилых и общественных зда-ний: , где qF – расход тепла на один м2 площади застройки (qF =87 Вт/м2 при tн.о. = -310С) k1 – коэффициент, учитывающий отпуск тепла на отопление (k1 = 0.25)
F – площадь застройки (F = fуд z) fуд – количество площади на одного человека (fуд = 18 м2/чел) z – количество жителей, z(=90000 чел.) Текущая отопительная нагрузка: , где tв = 18 єС – температура воздуха внутри помещения, tн = 8 єС температура наружного воздуха в начале и в конце отопитель-ного периода . 1.2 Расход теплоты на вентиляцию Расчетный расход теплоты на вентиляцию общественных зданий. , где k2 – коэффициент, учитывающий расход
теплоты на вентиляцию общественных зданий (k2 = 0.6) . Текущая вентиляционная нагрузка: , Нагрузка отопления и вентиляции при tнхм=-13,8 0С: 1.3 Расход теплоты на горячее водоснабжение Средненедельный расход теплоты горячего водоснабжения в зимнем режиме: , где m – число жителей (m=90 тыс.чел.) а – норма расхода горячей воды на одного человека в сутки для жилых зданий (а = 120 л/сут) b – норма расхода горячей воды на одного человека в сутки для
обще-ственных зданий (b = 25 л/сут) ср – теплоемкость воды (ср = 4190 Дж/кг∙К) tг – температура горячей воды (tг = 55 0С) tх – температура холодной воды (tх = 5 0С) nс – расчетная длительность подачи тепла на ГВС (nс = 86400с/сут) Зимний режим: . Летний режим: , , Расчетный расход теплоты на ГВС: , где kс – коэффициент суточной неравномерности расхода теплоты (kс = 2.0) kн – коэффициент недельной неравномерности расхода теплоты (kн =1.2) , . 1.4 Расчет годового расхода тепла Расчет годового расхода тепла по отопительной нагрузке: , . Расчет годового расхода тепла на вентиляцию: Расчет годового расхода тепла на горячее водоснабжение: , где nг = 8400 ч/год – длительность работы систем ГВС в = 0,8 коэффициент, учитывающий изменение средненедельного рас-хода воды на горячее водоснабжение
в неотопительный период по отноше-нию к отопительному, Суммарный годовой расход: , . Рис.1.1 График нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснаб-жения 2. Расчет температурного графика Значения температур сетевой воды в зависимости от температур на-ружного воздуха определяются методом регулирования тепловых нагрузок и температурным графиком теплосети. В данном случае имеем качественное регулирование по совмещенной нагрузке
ГВС и отопления в закрытых сис-темах теплоснабжения при температурном графике теплосети 150/70 0С. 1. Перепад температур воды внутри тепловой сети: , где єС – температура воды в подающем трубопроводе, єС – температура воды в обратном трубопроводе. єС. 2. Температурный напор нагревательного прибора местной системы: , где єС – максимальная температура в отопительном приборе,
єС. 3. Перепад температур воды в местной системе: , єС. 4. Относительна величина тепловой нагрузки отопления: . 5. Температура сетевой воды перед отопительной установкой: 6. Температура сетевой воды после отопительной установки: Результаты расчета температур сетевой воды отображены в таблице 1.
Таблица 1 Величина Температура наружного воздуха, єС +8 +2,8 0 -5 -10 -15 -20 -25 -30 -31 0,204 0,31 0,367 0,469 0,571 0,673 0,776 0,878 0,98 1 ф01 49,86 64,23 71,74 84,9 97,79 110,5 122,9 135,3 147,6 150 ф02 33,5 39,41 42,4 47,35 52,08 56,59 60,94 65,13 69,2 70 Рис.2.1 График температур тепловой сети. Из графика видно, что при температуре 1=65 оС температура наружно-го воздуха равна tни=2,8 оС. При этой температуре необходимо сделать под-резку. Рис.2.2 График температур тепловой сети 7. Определим перепады температур сетевой воды в подогревателях нижней ступени горячего водоснабжения д2 и верхней ступени д1: , (кг/с) єC где єС. єС. Находим снижение температуры в подающем трубопроводе: Находим снижение температуры в обратном трубопроводе: Полученные результаты запишем в таблицу 2. Таблица 2 Величина Температура наружного воздуха, єС tн +2,8 0 -5 -10 -15 -20 -25 -30 -31 ф02 40 42,4 47,4 52,1 56,6 60,9 65,1 69,2 70
д1 20,8 14,9 12,3 10,3 8,9 7,7 6,8 5,9 5,8 д2 20,6 26,5 29,1 31,1 32,5 33,7 34,6 35,4 35,6 Температуры сетевой воды и приведены в таблице 3. Таблица 3 85 86,6 97,2 108,1 119,4 130,6 142,1 153.5 155,8 12,9 15,9 18,3 21 24,1 27,2 30,5 33,8 34,4 Рис. 2.4 График температур тепловой сети 3 Расчет расходов сетевой воды 1. Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию (при tн=8 оС): 2. Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию при tно: ;
3. Суммарный расход сетевой воды: , Рис. 3.1 График расходов сетевой воды 4. Гидравлический расчет паропровода Гидравлический расчет следует проводить в направлении от потреби-телей к источнику, чтобы определить параметры пара, с которыми он должен быть отпущен из котельной. По паропроводу транспортируется насыщенный водяной пар. Таблица 4 Расчетная величина Обознач. Размерн. Расчетная формула или метод опреде-ления
Номер участка 1 2 3 4 5 Расход пара на участке D кг/с По заданию 25 16,7 8,3 8,3 8,3 Длина участка L м То же 750 500 320 90 100 Удельное паде-ние давления Rл Па/м Принимается 25 25 25 25 25 Доля местных потерь  0,3ч0,6 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 Потери давления на участке P кПа 28 18,75 12 3,37 3,75
Давление пара в начале участка (от потреб.) Pнач кПа 1 уч.: 2 уч.: 3,4,5 уч.: 765,87 730,75 712 703,37 703,75 Давление пара в конце участка (от потреб.) Pкон кПа 1 уч.: 2 уч.: 730,75 712 700 700 700 Средняя плот-ность пара на участке кг/м3 3,85 3,75 3,70 3,68 3,68 Абсолютная эк-вивалентная ше-роховатость па-ропровода kэ м По рекомендации [1] 0,0002 Коэффициент Аd м0,0475 0,42 Расчетный диа-метр паропрово-да d м 0,460 0,396 0,306 0,306 0,306 Диаметр паро-провода по стан-дарту d’ м Приложение 11 [1] 0,466 0,400 0,300 0,300 0,300 Средняя скорость пара ср м/с 19,5 17,9 15,3 15,4 15,4 Количество нор-мальных задви-жек на участке nЗ По заданию 1
Количество П-образных ком-пен-саторов на участке nК Принимается 5 2 2 1 1 Коэффициент гидравлического сопротивления задвижки З Приложение 10 [1] 0,3ч0,5 0,5 Коэффициент гидравлического сопротивления компенсатора к 1,9 + 2∙D0 2,8 2,7 2,5 2,5 2,5 Коэффициент гидравлического сопротивления тройника тр -«-«- 3 Суммарный ко-эффициент гид-равлического сопротивления уч 17,5 11,9 8,5 6 6
Коэффициент AR м0,25 Табл. 5.1 [1] 10,6∙10-3 Удельное паде-ние давления R’л Па/м 23,7 23,9 27,7 27,9 27,9 Коэффициент Al м – 0,25 Табл. 5.1 [1] 76,4 Эквивалентная длина местных сопротивлений Lэкв м 514,8 289,2 144,2 101,8 101,8 Потери давления на участке P’ кПа 31,2 16,5 12,3 5,9 6,7 Давление пара в начале участка (от потреб.) P’нач кПа 760 728,8 712,3 705,9 706,7
Давление пара в конце участка (от потреб.) P’кон кПа 728,8 712,3 700 700 700 Проверка погрешности в определении плотности пара Средняя плот-ность пара на участке ’ср кг/м3 3,88 3,77 3,69 3,69 3,69 Погрешность определения плотности  % 0,8 0,5 0,3 0,3 0,3 Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%). 5. Тепловой расчет паропровода Прокладка паропровода надземная, поэтому расчетная температура ок-ружающей
среды соответствует температуре наружного воздуха при макси-мальном зимнем режиме (tно). Паропровод полностью изолирован, задвижки изолированы на ѕ от их площади поверхности, компенсаторы изолированы полностью. Результаты теплового расчета сведены в таблицу 5. Таблица 5 Расчетная величина Обо-знач. Раз-мерн. Расчетная формула или метод определения Номер участка 1 2 3 4 5 Расход пара на участке D кг/с По заданию 25 16,7 8,3 8,3 8,3 Длина участка L м То же 750 500 320 90 100 Удельная потеря теплоты с 1 м изолированного паропровода q Приложение 3[2] 1,67 1,56 1,32 1,32 1,32 Эквивалентная длина задвижки м Принимается в диа-пазоне 4…8 5 Количество нор-мальных задви-жек на участке nз
По заданию 1 Эквивалентная длина опор м (10…15%)∙L 80 40 30 11 14 Суммарная экви-валентная длина местных тепло-вых потерь м 85 45 35 16 19 Температура пара в начале участка (от источника) 1 0С Принимается 184 174 169 174 169 Температура пара в конце участка (от источника) 2 0С Табл. II [4] 174 169 165 165 165 Средняя темпера-тура пара на уча-стке ср 0С 179 171,5 167,5 169,5 167,5
Средняя массовая теплоемкость па-ра на участке Ср Табл. V [4] 2,603 2,526 2,484 2,504 2,484 Средняя удельная теплота парообра-зования на участ-ке rср Табл. I [4] 2018 2042 2057 2050 2057 Потери тепла на участке Q кВт 314,8 142,7 89,1 50,6 42,3 Температура пара в конце участка (от источника) ’2 0С 174,3 167 162 167 165 Погрешность оп-ределения темпе-ратуры  % 0,1 1,1 1,8 1,8 0
Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%) 6 Расчет тепловой схемы котельной 6.1 Расчет тепловой схемы паровой части котельной Наиболее целесообразно установить в котельной как паровые, так и во-догрейные котлы. Паровая часть котельной обеспечивает круглогодичную нагрузку (технологическую и нагрузку горячего водоснабжения), а водогрей-ная – нагрузку отопления и вентиляции.
Рассчитано для tн = tно = -340С. Результаты расчета сведены в таблицу 6. Таблица 6 Расчетная величина Расчетная формула или метод определения Температура наружного воздуха tно tнхм tни +8 Летний режим Расчетная тем-пература на-ружного воз-духа tн.в. оС Приложение 1 -34 -15,1 +3,8 +8 >+8 Давление тех-нологического пара Pтех МПа По заданию 0,7 Технологиче-ская нагрузка Dтех кг/с То же 12,5 Доля возвра-щаемого кон-денсата  % -«-«- 70 Температура возвращаемого конденсата tтех 0С -«-«- 80 Солесодержа-ние котловой воды Sкв мг/кг -«-«- 5000 Солесодержа-ние химически очищенной воды Sх мг/кг Рекомендации из [5] 500
Энтальпии пара при дав-лениях: 1,4 МПа 0,76 МПа 0,15 МПа 0,12 МПа i”1.4 i”0.76 i”0.15 i”0.12 кДж/кг Табл. II [4] 2788,4 2766 2693,9 2683,8 Энтальпия исходной воды iив кДж/кг 20,95 62,85 Энтальпия технологиче-ского конден-сата кДж/кг 251 Энтальпия питательной воды кДж/кг 377,1 Энтальпия воды в деаэра-торе i’0.12 кДж/кг 419
Энтальпия насыщенной воды при Р=0,15 МПа кДж/кг По таблице II 467,13 Энтальпия котловой воды при Р=1,4 МПа кДж/кг По таблице II 830,1 Энтальпия конденсата после паровых подогревате-лей iк кДж/кг Табл. I [4] для t42 = 900C 376,94 Расход техно-логического конденсата с производства Gтех кг/с 8,75 Потери техно-логического конденсата
Gптех кг/с 3,75 Потери пара в схеме Кг/c 0,375 Расход пара на собственные нужды Dсн кг/с зимний летний 1,5 1 Паропроизво-дительность (0,76 МПа) кг/с 14,38 13,86 Потери пара и конденсата в схеме кг/с 4,125 Доля потерь теплоносителя Пх 0,287 0,298 Процент про-дувки Pп % 2,9 3,1 Расход пита-тельной воды на РОУ GРОУ кг/с 0,134 0,129
Производи-тельность по пару Р = 1,4 МПа Dк1.4 кг/с 14,25 13,73 Расход проду-вочной воды Gпр кг/с 0,41 0,43 Расход пара из сепаратора продувки Dc0.15 кг/с 0,067 0,07 Расход воды из сепаратора продувки GСНП кг/с 0,343 0,36 Расход воды из деаэратора питательной воды Gд кг/с 14,79 14,29 Расход выпара из деаэратора питательной воды
Dвып кг/с 0,03 0,029 Суммарные потери сетевой воды, пара и конденсата Gпот кг/с 4,498 4,514 Расход химоб-работанной воды после 2-й тупени кг/с 4,498 4,514 Расход исход-ной воды Gисх кг/с 18,86 18,51 20,24 16,56 10,12 Температура воды после Т№1 6.3 6.3 6,2 6,5 17,5 Температура греющей воды после охлади-теля проду-вочной воды (Т№1) 104,75 Расход пара на Т№2 D2 кг/с 0,619 0,607 0,667 0,537 0,133 Температура воды на входе в охладитель деаэрирован-ной воды (Т№4) t41 0С 57,12 58,34 Расход пара на Т№3 D3 кг/с 0,243 0,244 Температура ХОВ после охладителя выпара пита-тельного де-аэратора t52 0С 94 94 94 94 94 Расход пара на деаэратор го-рячего водо-снабжения Dд кг/с 0,543 0,547 0,525 0,572 0,597 Расчетный расход пара на собственные нужды кг/с 2,209 2,18 2,32 2,021 1,24
Расчетная па-ропроизводи-тельность кг/с 14,53 14,52 14,58 14,48 14,12 Ошибка расче-та  % 1,1 1 1,4 0,7 1,8 Полученная погрешность удовлетворяет допустимой (2%) Исходя из производительности котельной по пару с давлением P = 1,4 МПа, необходимо выбрать котельные агрегаты. Для обеспечения потребно-сти по пару выбираю следующий тип котлов средней мощности:
Е-50-14 Краткая характеристика [3]: 1. Изготовитель з-д «Энергомаш» г. Белгород; 2. Паропроизводительность 50 т/ч; 3. Давление насыщенного пара 1,4 МПа; 4. Температура уходящих газов 1400С (для работы на газе). Необходимое количество котельных агрегатов: 6.2 Расчет тепловой схемы водогрейной части котельной Задача водогрейной части котельной – подготовить сетевую воду для покрытия нагрузок отопления и вентиляции.
Нагрузку ГВС, восполнение по-терь из тепловой сети, а также химическую обработку и нагрев подпиточной воды до необходимой температуры обеспечивает паровая часть котельной. Подпиточная сетевая вода забирается из баков-аккумуляторов и вво-дится за водогрейными котлами. После котлов сетевая вода отпускается по-требителю. В летнем режиме водогрейные котлы остановлены. Для расчета тепловой схемы данной части котельной необходимо
вы-брать котельные агрегаты. Максимальное число работающих котлов будет в максимально зимнем режиме Таблица 7 Расчетная величина Расчетная формула или метод определения Расчетные режимы +8 >+8 Тепловая на-грузка на ГВС МВт Из пункта 1 91,1 91,1 91,1 91,1 58,3 Тепловая на-грузка на ото-пление МВт 176,175 114,51 77,65 39,15 0 Тепловая на-грузка на венти-ляцию МВт 21,141 13,74 9,32 4,7 0 Производитель-ность котельной МВт 288,416 219,35 178,07 134,95 58,3 Расход воды на подпитку и по-тери в тепловой схеме кг/с 8,65 6,58 5,34 4,05 1,75 Общая тепловая мощность ко-тельной МВт 297,07 225,93 183,41 139 60,05 Температура прямой сетевой воды на выходе из котельной 0С Из пункта 2 150 119 80 80 80 Температура обратной сете-вой воды на входе в котель-ную 0С 24 29 15 15 15
Общий расход сетевой воды кг/с 566 214 Расход воды через котлы кг/с 886 597 Расход воды на подпитку и по-тери в тепловой схеме кг/с 11,3 4,3 Температура воды на выходе из котла (при ) 0С 150 131 119 107 94 Расход воды на собственные нужды кг/с 25,8 25,8 25,8 25,8 25,8 Расход воды на линии рецирку-ляции кг/с 323 356 469 530 416
Расход воды по перемычке кг/с 0 68 245 146 20 Расход хво по-сле первой сту-пени кг/с 11,3 4,3 Расход пара на теплообменник № 6 кг/с 0,804 0,783 0,885 0,669 0,29 Расход выпара из деаэратора кг/с 0,024 0,023 0,026 0,02 0,009 Температ. воды после охладите-ля выпара оС 64,6 64,6 64,6 64,6 64,6 Расход греющей воды на деаэра-цию кг/с 2,15 2,3 3,54 3,7 4,1
Расход воды на собственные нужды кг/с 2,15 2,3 3,54 3,7 4,1 Расход воды через котельный агрегат кг/с 875 877 878 880 586 Относительная погрешность % 1,3 1,02 0,91 0,68 1,8 По тепловой нагрузке производим выбор водогрейных кот-лов: -ставим 3 котла КВГМ-100-150 ( , расчетная температура на выходе из котла 150єС).
7 Выбор теплообменного оборудования 7.1 Выбор деаэраторов Для дегазации питательной воды в паровой части котельной установ-лен деаэратор атмосферного типа. Производительность питательного деаэра-тора равна 14,79 кг/с (61,97 т/ч). Деаэраторы типа ДА обеспечивают устойчивую деаэрацию воды при работе с нагрузками в пределах от 30 до 120% номинальной производитель-ности. Деаэраторы типа ДА укомплектовываются индивидуальными охлади-телями выпара и могут быть поставлены без деаэраторного бака [3]. Для деаэрации питательной воды паровых котлов необходим один ат-мосферный деаэратор типа ДА-75-15 Краткая характеристика [3]: 1 Номинальная производительность 75 т/ч; 2 Номинальное рабочее давление 0,12 МПа; 3 Полезная емкость деаэраторного бака 15 м3. Для деаэрации подпиточной воды (расход 519 кг/с=1868,1 т/ч) тепло-вых сетей необходимо четыре вакуумных
деаэратора типа ДСВ-2000 Краткая характеристика [3]: 1 Номинальная производительность 2000 т/ч; 2 Номинальное рабочее давление 0,0075 МПа; 7.2 Выбор подогревателей Выбор теплообменников следует производить, исходя из их расчетной площади теплообмена. При этом коэффициент теплопередачи ориентировоч-но можно принимать в пределах от 2500 до 3000 ккал/(м2ч0С) для подогрева-телей с латунными трубками при достаточной чистоте поверхностей нагрева.
С учетом загрязнения трубок слоем накипи коэффициент теплопереда-чи равен 1700 – 1800 ккал/(м2ч0С) [3]. Для ориентировочных расчетов поверхности нагрева всех теплообмен-ных аппаратов принимаю коэффициент теплопередачи равным 2500 Вт/(0С м2). Охладители выпара Тепловые нагрузки на охладители выпара: Среднелогарифмический температурный напор: Поверхность теплообмена:
В качестве охладителей выпара для теплообменников №5 и №7 предла-гаю установить следующие теплообменники: ОВА-2/0,22, ОВВ-2/0,22 Краткая характеристика охладителей выпара: 1 ОВА-2/0,22. Рабочее давление в корпусе/трубной системе 0,12/0,5 МПа, пробное давление 0,7 МПа, рабочая температура в корпусе/ в трубной системе 40-104/10-80єС, поверхность охладителя 2 м2, масса 220 г. 2 ОВВ-2/0,22. Рабочее давление в корпусе/трубной системе 0,01-0,12/0,4 МПа, пробное давление 0,7 МПа, рабочая температура в корпусе/ в трубной системе 104/50-80єС, поверхность охладителя 2 м2, масса 220 кг Подогреватели исходной и химочищенной воды Необходимо рассчитать площади теплообмена для следующих тепло-обменных аппаратов: – охладитель продувочной воды (Т№1); – подогреватель исходной воды (Т№2); – подогреватель исходной воды (Т№4); – подогреватель химочищенной воды после II ступени ХВО (Т№3); – подогреватель химочищенной воды после
I ступени ХВО (Т№6). Таблица 8 Расчетная величина Расчетная фор-мула или метод определения Номер теплообменного аппарата 1 2 3 4 6 Тепловая нагрузка Q кВт 764 3083 3083 237,1 3083 Наибольшая разность температур теплоноси-телей tБ 0С 107 162,7 144 10 144 Наименьшая разность температур теплоноси-телей tМ 0С 33,7 65 32,9 2,9 30 Среднелогарифмический температурный напор t 0С 63,5 106,6 75,3 5,7 72,8
Коэффициент теплопе-редачи k Рекомендации [3] 2500 Поверхность теплооб-мена F м2 4,9 11,8 16,7 17 17,3 Для теплообменника Т№1 выбираю водяной подогреватель под номе-ром 10 (таблица 2,144.[8]). Краткая характеристика: 1 Площадь поверхности нагрева секции 6,9 м2. 2 Давление 1,6 МПа. 3 Число латунных трубок 37, Dн = 168 мм.
Для теплообменника Т№2 и Т№3 выбираю пароводяной подогреватель под номером 2 (таблица 2.143.[8]). Краткая характеристика: 1 Площадь поверхности нагрева секции 17,2 м2. 2 Длина корпуса 3,63 мм. 3 Число латунных трубок 124, Dвч = 412 мм. Для теплообменников Т№4 выбираю водо-водяной подогреватель под номером 14 (таблица 2.144.[8]). Краткая характеристика: 1 Площадь поверхности нагрева секции 20,3 м2. 2
Давление 1,6 МПа. 3 Число латунных трубок 109, Dн = 273 мм. Для теплообменника Т№6 выбираю пароводяной подогреватель под номером 3 (таблица 2.143.[8]). Краткая характеристика: 1 Площадь поверхности нагрева секции 24,4 м2. 2 Длина корпуса 3,75 мм. 3 Число латунных трубок 176, Dвч = 466 мм. Используемая литература 1. Соколов Е.А. Теплофикация и тепловые сети. – М.: Энергоиздат, 1982. 2. Есина И.В Грибанов А.И. Источники и системы теплоснабже-ния промышленных предприятий. – Челябинск: ЧГТУ, 1990. 3. Бузников Е.Ф Роддатис К.Ф Берзиньш Э.Я. Производственные и отопительные котельные. – М.: Энергоатомиздат, 1984. 4. Ривкин С.Л Александров
А.А. Термодинамические свойства во-ды и водяного пара. Справочник. – М.: Энергоатомиздат, 1984. 5. Кириллов В.В. Лекции по курсу «Источники и системы тепло-снабжения». 6. Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод). – М.: Энергия, 1973. 7. Григорьев В.А Зорин В.М. Тепловые и атомные электрические станции.
Справочник. – М.: Энергоатомиздат, 1989. 8. Смирнов А.Д Антипов К.М. Справочная книжка энергетика. – М.: Энергоатомиздат, 1984.