Проектирование внутрицехового электроснабжения Разработка проекта скачать бесплатно на Диплом IQ

Федеральное агентство по образованию
Государственное образовательное учреждение
высшего профессионального образования
«Кузбасский государственный технический университет»
Кафедра электроснабжения горных и промышленных предприятий
Проектирование внутрицехового электроснабжения
Часть II. Проектирование электроснабжения силовых электроприемников цеха
Методические указания по курсовому и дипломному проектированию по дисциплине «Системы электроснабжения» для студентов всех форм обучения специальности «Электроснабжение»
Составитель Т.Л. Долгопол
Утверждены на заседании кафедры
Протокол № 3 от 10.02.2009
Рекомендованы к печати учебно-методической комиссией по специальности 140211
Протокол № 3 от 10.02.2009
Электронная копия находится в библиотеке главного корпуса ГУ КузГТУ
Кемерово 2008
Содержание
Введение
3.3 Расчет электрических нагрузок
3.4 Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов
3.5 Выбор схемы и компоновки цеховой КТП
3.6 Выбор схемы силовой сети цеха
3.7 Выбор способов прокладки силовой сети цеха
3.8 Выбор силового электрооборудования напряжением до 1000 В
3.8.1 Выбор и проверка комплектных шинопроводов
3.8.2 Выбор силовых распределительных пунктов
3.9 Выбор сечений силовых линий
3.9.1 Выбор сечений по допустимому нагреву
3.9.2 Проверка сечений по потере напряжения
3.9.3 Проверка сечений на соответствие выбранному аппарату защиты
3.10 Выбор защитной аппаратуры
3.11 Расчет токов короткого замыкания
3.12 Проверка правильности выбора защитной аппаратуры
4. Методические указания по выполнению графической части проекта электроснабжения электроприемников цеха
Приложение 21. Средние значения коэффициентов использования (Ки) и мощности (cosφ) для характерных групп электроприемников
Приложение 22. Технические данные силовых трансформаторов
Приложение 23. Планы двухтрансформаторных цеховых КТП
Приложение 24. Технические характеристики магистральных шинопроводов для сетей с глухозаземленной нейтралью напряжением до 660 В, частотой 50–60 Гц
Приложение 25. Технические характеристики комплектных распределительных шинопроводов для сетей с глухозаземленной нейтралью напряжением 380/220 В, частотой 50–60 Гц
Приложение 26. Технические характеристики шкафов распределительных с плавкими предохранителями
Приложение 27. Технические данные распределительных силовых пунктов ПР-11
Приложение 28. Технические данные распределительных силовых пунктов ПР8501 с трехполюсными АВ
Приложение 29. Технические данные силовых распределительных пунктов серии ПР8503
Приложение 30. Допустимые токовые нагрузки кабелей с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией на напряжение 0,66 кВ, 1 кВ
Приложение 31. Допустимые токовые нагрузки трехжильных кабелей с СПЭ-изоляцией напряжением 1 кВ
Приложение 32. Длительно допустимый ток для гибких кабелей с резиновой изоляцией напряжением 1 кВ
Приложение 33. Технические характеристики предохранителей
Приложение 34. Классификация автоматических выключателей
Приложение 35. Характеристики автоматических выключателей
Введение
Данные методические указания необходимо рассматривать как продолжение первой части «Проектирование осветительных установок».
При проектировании внутрицехового электроснабжения необходимо учитывать некоторые характеристики силовых электроприемников (ЭП): режим работы, коэффициент мощности, количество фаз, род тока. В связи с этим ниже приводятся характеристики отдельных групп силовых ЭП.
Для всех ЭП важным показателем является их номинальная мощность. Для электродвигателей номинальные мощности выражаются в киловаттах: для однодвигательных ЭП – pн, кВт; для многодвигательных – суммарная номинальная мощность – Pн, кВт. Номинальной (установленной) мощностью плавильных электропечей и сварочных установок является мощность питающих их трансформаторов, выраженная в киловольт-амперах (кВА). Это же относится и к трансформаторам преобразовательных и выпрямительных агрегатов.
Основной группой промышленных потребителей электроэнергии являются электродвигатели. В установках, не требующих регулирования скорости в процессе работы, применяются электродвигатели переменного тока: асинхронные с короткозамкнутым или с фазным ротором, синхронные. При напряжении до 1 кВ и мощности до 100 кВт экономически целесообразнее применять асинхронные двигатели, а свыше 100 кВт – синхронные; при напряжении 10 кВ и мощности до 630 кВт – асинхронные двигатели, 450 кВт и выше – синхронные. Асинхронные двигатели с фазным ротором применяются в мощных электроприводах с тяжелыми условиями пуска.
К общепромышленным установкам относятся вентиляторы, насосы, компрессоры, воздуходувки и т. д. В них применяются асинхронные и синхронные двигатели трехфазного переменного тока частотой 50 Гц напряжением от 380 В до 10 кВ. Диапазон их мощностей различен – от долей киловатта (электродвигатели задвижек, затворов, насосов подачи смазки и т. п.) до десятков мегаватт (воздуходувки доменных печей, кислородные турбокомпрессоры). Основным агрегатам (насосы, вентиляторы) присущ продолжительный режим работы. Электродвигатели задвижек, затворов и т. п. работают в кратковременном режиме. Их коэффициент мощности находится в пределах 0,8–0,85. Синхронные двигатели работают в режиме перевозбуждения.
Данная группа электроприемников относится, как правило, к I категории по надежности электроснабжения. Некоторые вентиляционные и компрессорные установки относятся ко второй категории.
Наиболее многочисленной группой приемников электроэнергии являются металлорежущие станки. Напряжение сети, питающей двигатели станков, 380 или 660 В, частота 50 Гц. На станках, где требуется высокая частота вращения и регулирование скорости, применяют двигатели постоянного тока; в остальных случаях – асинхронные с короткозамкнутым ротором. По надежности электроснабжения станки основных цехов предприятий относят ко II категории, а вспомогательных цехов – к III категории по надежности электроснабжения.
К электротехнологическим установкам относятся электронагревательные и электролизные установки, установки электрохимической, электроискровой и ультразвуковой обработки металлов, электросварочное оборудование. Наиболее распространенной группой электронагревательных установок являются электрические печи сопротивления, которые подразделяются на печи косвенного нагрева и прямого нагрева.
Печи сопротивления получают питание от трехфазных сетей переменного тока частотой 50 Гц, в основном напряжением 380/220 В или на более высокое напряжение через понижающие трансформаторы. Выпускаются печи в одно- и трехфазном исполнении, мощностью до нескольких тысяч киловатт. Характер нагрузки их ровный, однако, однофазные печи для трехфазных сетей представляют несимметричную нагрузку. Коэффициент мощности для печей прямого действия 0,7–0,9, для печей косвенного действия – 1,0. Печи сопротивления относятся ко II категории по надежности электроснабжения.
Индукционные плавильные печи выпускаются со стальным сердечником и без него, мощностью до 4500 кВА. Питание индукционных печей и установок закалки и нагрева осуществляется от трехфазных сетей переменного тока частотой 50 Гцнапряжением 380/220 В и выше в зависимости от мощности.
Индукционные плавильные печи без сердечника и установки закалки и нагрева токами высокой частоты получают питание переменным током частотой до 40 МГц от преобразовательных установок, которые, в свою очередь, питаются от сетей переменного тока промышленной частоты.
Печи со стальными сердечниками выпускаются в одно-, двух- и трехфазном исполнении. Коэффициент мощности их колеблется в пределах 0,2–0,8 (у индукционных установок повышенной частоты – от 0,06 до 0,25).
Все перечисленные печи иустановки индукционного нагрева относятся к приемникам IIкатегории по надежности электроснабжения.
Дуговые электрические печи по способу нагрева разделяются на печи прямого, косвенного и смешанного нагрева. Дуговые печи получают питание от сетей переменного тока промышленной частоты напряжением до 110 кВ через специальные понижающие печные трансформаторы. Мощности современных дуговых электропечей достигают 100–125 MBА.
В период расплавления шихты возникают частые эксплуатационные короткие замыкания в процессе плавки и бестоковые паузы при выпуске стали и новой загрузке печи, в результате чего в питающих сетях наблюдаются толчковые нагрузки. Нагрузка от однофазных печей несимметричная. Коэффициент мощности 0,85–0,95. В отношении надежности электроснабжения дуговые печи относятся к приемникам первой категории.
Вакуумные электрические печи для выплавки высококачественных сталей и специальных сплавов относятся к приемникам особой группы первой категории, так как перерыв в питании вакуумных насосов приводит к дорогостоящему браку.
Электротехнологические установки, работающие на постоянном или переменном токе частотой, отличной от 50 Гц, питаются от преобразовательных установок, характеристики которых определяются режимом электротехнологической установки. Например, мощности электролизных установок для получения алюминия зависят от их производительности и достигают 150–180 МВА. Питание преобразовательных установок электролиза осуществляется трехфазным переменным током частотой 50 Гц напряжением до 110 кВ (в зависимости от мощности). Нагрузка их равномерная, симметричная. Коэффициент мощности составляет 0,8–0,9. Электролизные установки относятся к приемникам I категории по надежности электроснабжения. –PAGE_BREAK–
Электросварочное оборудование питается напряжением 380 или 220 В переменного тока промышленной частоты.
Для дуговой сварки на переменном токе применяют сварочные трансформаторы однофазного и трехфазного исполнения. Источником постоянного тока при сварке служат вращающиеся и статические преобразователи.
Для автоматической дуговой сварки под слоем флюса или в защитном газе используют как трансформаторы, так и преобразователи трехфазного исполнения на напряжение 380 В.
Сварочные агрегаты для контактной сварки имеют однофазное исполнение.
Электросварочное оборудование работает в повторно-кратковременном режиме работы. Однофазные сварочные приемники (трансформаторы и другие установки) дают неравномерную нагрузку по фазам трехфазной питающей сети. Коэффициент их мощности колеблется в пределах 0,3–0,7. Сварочные установки по степени надежности относятся ко II категории.
Электропривод подъемно-транспортных устройств имеет повторно-кратковременный режим работы и относится ко II категории по надежности электроснабжения. На кран-балках и тельферах установлены двигатели с короткозамкнутым ротором, а на мостовых кранах – двигатели с фазным ротором.
3.3 Расчет электрических нагрузок
До расчета электрической нагрузки следует привести характеристики ЭП цеха согласно табл. 10.
Таблица 10Характеристики электроприемников цеха
Обозначение
ЭП на плане цеха
Наименование
электроприем-
ников
Номинальная
мощность,
pн, кВт, sн, кВА
cosj
кпд,
η, %
Номинальный ток, Iн, А
Коэффициент использования, Kи
1
2
3
4
5
6
7
Значения коэффициентов мощности и коэффициентов использования для характерных групп электроприемников приведены в прил. 21.
Номинальные токи электроприемников берутся из паспортных данных или определяются по формулам:
для трехфазных электродвигателей
/>, А; (28)
для многодвигательного электропривода трехфазного исполнения
/>, А, (29)
где /> – суммарная номинальная мощность ЭП многодвигательного привода, кВт; cosj и h – коэффициент мощности и кпд наиболее мощного ЭП данного привода;
для трехфазной электрической печи, сварочного трансформатора
/>, А; (30)
для однофазных электродвигателей на фазное напряжение (Uф)
/>, А; (31)
для однофазных электродвигателей, подключаемых на линейное напряжение и являющихся нагрузкой двух фаз
/>, А; (32)
для однофазных электрических печей, сварочных трансформаторов на фазное напряжение
/>, А; (33)
для однофазных электрических печей, сварочных трансформаторов на линейное напряжение
/>, А; (34)
для остальных трехфазных ЭП
/>, А; (35)
для остальных однофазных ЭП на фазное напряжение
/>, А; (36)
для остальных однофазных ЭП на линейное напряжение
/>, А. (37)
Во всех формулах: Pн, Sн – номинальная мощность ЭП (Pн – в кВт, Sн – в кВА).
Расчет электрических нагрузок цеха и любого другого узла системы электроснабжения (силового распределительного пункта, распределительного или магистрального шинопровода, секции шин) необходимо произвести по методу коэффициента расчетной активной мощности (Kр). Расчетная активная мощность (Pр) – это мощность, соответствующая такой неизменной токовой нагрузке (Iр), которая эквивалентна фактической изменяющейся во времени нагрузке по наибольшему возможному тепловому воздействию на элемент системы электроснабжения.
При расчете электрических нагрузок цеха или другого узла питания все ЭП распределяются на характерные группы с одинаковыми Kи и cosj. При этом резервные ЭП в расчете не учитываются и номинальные мощности ЭП с повторно-кратковременным режимом работы не приводятся к длительному режиму (ПВ = 100 %).
Для многодвигательных приводов учитываются все одновременно работающие электродвигатели данного привода. Если среди этих электродвигателей имеются одновременно включаемые (с идентичным режимом работы), то они учитываются в расчете как один ЭП с номинальной мощностью, равной сумме номинальных мощностей одновременно работающих двигателей.
Для каждой характерной группы ЭП определяются средние активная (Pс) и реактивная (Qс) мощности по формулам:
/>, кВт, (38)
/>, кВАр. (39)
Коэффициент расчетной активной мощности зависит от значения группового коэффициента использования (/>), эффективного числа ЭП(nэ) и постоянной времени нагрева (T0).
Групповой коэффициент использования узла питания определяется по формуле:
/>. (40)
Эффективное число ЭП рассчитывается по формуле:
/>, (41)
где nэ – число однородных по режиму работы ЭП одинаковой мощности, которое дает то же значение расчетного максимума (Pр), что и группа из реального числа ЭП (n), различных по мощности и режиму работы; /> – суммарная установленная мощность ЭП узла питания, кВт; /> – номинальная (установленная) мощностьi-го ЭП, кВт.
При большом числе ЭП цеха допускается определять эффективное число электроприемников по упрощенной формуле:
/>, (42)
где /> – номинальная мощность наиболее мощного ЭП цеха.
Найденное по формулам (41) или (42) nэ округляется до ближайшего меньшего целого числа. продолжение
–PAGE_BREAK–
Постоянные времени нагрева принимаются следующие:
/> – для сетей напряжением до 1 кВ, питающих распределительные пункты и шинопроводы, щиты. Значения Kр для этих сетей в зависимости от /> и nэ принимаются по табл. 11;
/> – для магистральных шинопроводов и цеховых трансформаторов; значения Kр принимаются по табл. 12.
Таблица 11 Значения коэффициентов расчетной нагрузки Kр для питающих сетей напряжением до 1000 В
nэ
Коэффициент использования Kи гр.

0,1
0,15
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
1
8,00
5,33
4,00
2,67
2,00
1,60
1,33
1,14
1,0
2
6,22
4,33
3,39
2,45
1,98
1,60
1,33
1,14
1,0
3
4,05
2,89
2,31
1,74
1,45
1,34
1,22
1,14
1,0
4
3,24
2,35
1,91
1,47
1,25
1,21
1,12
1,06
1,0
5
2,84
2,09
1,72
1,35
1,16
1,16
1,08
1,03
1,0
6
2,64
1,96
1,62
1,28
1,11
1,13
1,06
1,01
1,0
7
2,49
1,86
1,54
1,23
1,12
1,10
1,04
1,0
1,0
8
2,37
1,78
1,48
1,19
1,10
1,08
1,02
1,0
1,0
9
2,27
1,71
1,43
1,16
1,09
1,07
1,01
1,0
1,0
10
2,18
1,65
1,39
1,13
1,07
1,05
1,0
1,0
1,0
11
2,11
1,61
1,35
1,1
1,06
1,04
1,0
1,0
1,0
12
2,04
1,56
1,32
1,08
1,05
1,03
1,0
1,0
1,0
13
1,99
1,52
1,29
1,06
1,04
1,01
1,0
1,0
1,0
14
1,94
1,49
1,27
1,05
1,02
1,0
1,0
1,0
1,0
15
1,89
1,46
1,25
1,03
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
16
1,85
1,43
1,23
1,02
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
17
1,81
1,41
1,21
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
18 продолжение
–PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK–
при /> –PAGE_BREAK–
0,28
0,36
0,5
Затем определяется общая мощность трехфазных и однофазных ЭП каждой фазы:
/>, кВт;
/>, кВт; (53)
/>, кВт,
где />– суммарная установленная мощность трехфазных ЭП узла питания, кВт.
Рассчитывается неравномерность загрузки фаз (DPнр):
/>, %, (54)
где />, />– соответственно номинальные мощности максимально и минимально нагруженной фазы.
При неравномерности нагрузки фаз не более 15 % однофазные ЭП учитываются при расчете нагрузок как эквивалентная группа трехфазных ЭП с той же суммарной номинальной мощностью.
В случае превышения указанной неравномерности номинальная мощность эквивалентной группы трехфазных ЭП принимается равной тройному значению мощности наиболее загруженной фазы:
/>, кВт. (55)
3.4 Выбор числа и мощности цеховых трансформаторов
Как правило, цеховые трансформаторные подстанции (ТП) встроены в здание цеха или пристроены к нему. Пристроенной называется подстанция, непосредственно примыкающая к основному зданию, встроенной – подстанция, вписанная в общий контур здания, внутрицеховая – расположенная внутри производственного здания (в открытом или отдельном закрытом помещении).
Отдельно стоящие закрытые цеховые подстанции устанавливают, когда невозможно разместить ТП внутри цехов или у наружных их стен по требованиям технологии или пожаро- и взрывоопасности производства. Отдельно стоящие ТП целесообразно применять при питании от одной подстанции нескольких рядом расположенных цехов с небольшой электрической нагрузкой.
По возможности ТП устанавливают в центре электрических нагрузок, максимально приближая к цеховым электроприемникам, что позволяет сократить протяженность сетей 0,4 кВ и уменьшить в них потери мощности и энергии.
Возможно применение цеховых ТП с размещением распределительного устройства (щита) низкого напряжения в цехе, а трансформаторов – снаружи около питаемых от него производственных зданий.
Варианты размещения цеховых КТП представлены на рис. 10.
/>
Рис. 10. Варианты размещения цеховых КТП и их компоновки: а – однотрансформаторная КТП встроенного типа; б – двухтрансформаторная КТП пристроенного типа однорядного исполнения; в – двухтрансформаторная КТП отдельно стоящая двухрядного исполнения; г – КТП с наружной установкой трансформаторов
На выбор числа трансформаторов влияет категория потребителей по надежности электроснабжения, график нагрузки цеха и удельная мощность нагрузки. Однотрансформаторные подстанции при наличии складского резерва можно использовать для питания электроприемников IIIи даже IIкатегории. Однотрансформаторные КТП можно применить и для питания электроприемников Iкатегории, если их мощность не превышает 15–20 % мощности трансформатора и возможно резервирование подстанций на вторичном напряжении перемычками с АВР.
Двухтрансформаторные цеховые подстанции применяют при преобладании электроприемников Iи IIкатегории и в энергоемких цехах при большой удельной мощности нагрузки />кВА/м2. Двухтрансформаторные КТП используют для питания электроприемников любой категории по надежности электроснабжения в следующих случаях:
суточный или годовой график нагрузки цеха очень неравномерен (например, односменная работа цеха, когда выгодно в ненагруженные часы отключать один трансформатор);
возможен дальнейший быстрый рост нагрузки;
удельная мощность нагрузки не менее 0,4 кВА/м2.
Более двух трансформаторов используют для питания цеховых ЭП при необходимости раздельного питания силовой и осветительной нагрузки цеха; если имеются мощные ЭП, требующие блочного питания, или нагрузка цеха превышает нагрузочную способность двухтрансформаторной КТП с трансформаторами мощностью 2500 кВА (приблизительно > 3500 кВА).
Следует учесть, что если нагрузка цеха не более 400 кВА, то экономически нецелесообразно устанавливать собственную КТП в этом цехе.
Необходимо объединить нагрузки рядом расположенных цехов и выбрать ТП по суммарной мощности, расположив ее в центре электрических нагрузок.
Мощность трансформатора в однотрансформаторной КТП выбирается по условию:
/>, кВА, (56)
где Sнт– номинальная мощность трансформатора, кВА; Sр– расчетная нагрузка цеха, кВА.
Для двухтрансформаторных подстанций
/>, кВА, (57)
где Kз– коэффициент загрузки трансформатора, принимаемый при преобладании потребителей Iкатегории (до 80 %) в пределах />; при преобладании потребителей IIкатегории – />; для IIIкатегории – />.
В последние годы ведется поиск наиболее эффективных методов выбора цеховых трансформаторов. Один из подходов к решению этой задачи основан на применении комплексного метода расчета электрических нагрузок (прогноз увеличения нагрузки во времени и в зависимости от технологических показателей цеха). В этом случае выбор мощности цеховых трансформаторов можно произвести по удельной плотности нагрузки (Sруд):
Sруд, кВА/м2………менее 0,2;
/>;
более 0,5
Sнт, кВА…………… до 1000;
/>;
/>
Далее по прил. 22следует выбрать тип трансформатора и привести его технические характеристики.
При выборе двухтрансформаторной КТП необходимо определить нагрузку секций шин, распределив ЭП цеха между цеховыми трансформаторами. Цеховые ЭП могут питаться либо от шин КТП непосредственно, либо через силовые распределительные пункты в зависимости от их единичной мощности. Линейные панели РУНН КТП комплектуются автоматическими выключателями (АВ) с номинальным током />, снабженные тепловыми расцепителями с номинальным током />. Силовые распределительные пункты (РП) комплектуются АВ с />с />. В связи с этим мощные ЭП с номинальным током />можно питать только от шин КТП непосредственно, ЭП с />– только через распределительные пункты, ЭП с />можно питать либо от шин КТП непосредственно, либо через РП. ЭП малой и средней мощности объединяют в группы по территориальному признаку и питают либо от распределительных шинопроводов (ШРА) при магистральных схемах цеховых сетей, либо от РП при радиальных схемах. Нагрузки ШРА и РП определяют по методу коэффициента расчетной активной мощности и результаты сводят в таблицу, аналогичную табл. 13. Расчет электрических нагрузок секций шин также приводят в табличной форме. продолжение
–PAGE_BREAK–
Далее следует определить потери напряжения во вторичных обмотках цеховых трансформаторов по формуле:
/>, %, (58)
где b– коэффициент загрузки трансформатора; Uка, Uкр– соответственно активная и индуктивная составляющие напряжения короткого замыкания трансформатора, %; cosjср– средневзвешенный коэффициент мощности нагрузки трансформатора.
/>, (59)
где Sрт– расчетная нагрузка трансформатора.
/>, %, (60)
где Pк– мощность потерь короткого замыкания, кВт.
/>, %, (61)
где Uк– напряжение короткого замыкания трансформатора, %.
3.5 Выбор схемы и компоновки цеховой КТП
Цеховые трансформаторные подстанции, как правило, не имеют распределительного устройства высокого напряжения (РУВН) и состоят из шкафов ввода высокого напряжения, трансформаторов и распределительного устройства низкого напряжения (РУНН).
В состав подстанции может входить РУВН, если в цехе имеются высоковольтные электроприемники (двигатели, электротехнологические установки), либо если цеховые трансформаторы запитаны по магистральной схеме. Цеховая трансформаторная подстанция может не иметь РУНН, если цеховые электрические сети выполняются по схеме «блок трансформатор – магистраль» (БТМ). В этом случае функцию распределительного устройства низкого напряжения выполняет магистральный шинопровод (ШМА), проложенный в цехе.
РУНН состоит из панелей распределительных щитов: вводных, линейных, секционной. Линейные панели комп-лектуются трансформаторами тока, амперметрами и коммутационно-защитной аппаратурой следующих видов:
блоки рубильник – предохранитель с />(2´100 + 2´250; 4´250; 2´250 + 2´400);
рубильник, предохранитель с />;
рубильники, автоматические выключатели с />(6´100; 4´250; 2´600; 4´100);
автоматические выключатели с />(6´100; 4´250; 2´600; 4´100);
разъединитель, автоматический выключатель с />(1´400; 1´1000).
Вводные панели комплектуются трансформаторами тока, амперметрами, вольтметрами и коммутационно-защитными аппаратами:
рубильник, предохранитель;
разъединитель;
разъединитель, автоматический выключатель.
Секционные панели комплектуются либо рубильником, либо разъединителем, а также автоматическим выключателем с рубильниками или разъединителями.
Автоматические выключатели в панелях РУНН могут иметь стационарное исполнение или выдвижное, что влияет на компоновку цеховой подстанции. В прил. 23приведены способы компоновки цеховых КТП при однорядном и двухрядном расположении панелей со стационарными и выдвижными выключателями.
В данном разделе необходимо указать способ присоединения цеховых трансформаторов к распределительной сети, тип выбранной КТП, ее комплектацию и компоновку.
3.6 Выбор схемы силовой сети цеха
Внутрицеховые сети выполняют по радиальной, магистральной или смешанной схемам. На выбор схемы влияют категория потребителей по надежности электроснабжения, взаимное расположение ЭП по площади цеха, их единичная мощность, связанность электроприемников единым технологическим процессом и характеристика окружающей среды.
Радиальные схемы применяют в помещениях с любой окружающей средой. Данные схемы характерны тем, что от источника питания (КТП) прокладывают линии, питающие непосредственно ЭП большой мощности или комплектные распределительные устройства (шкафы, пункты, сборки, щиты), от которых по отдельным линиям питаются электроприемники малой и средней мощности. Распределительные устройства следует располагать в центре электрических нагрузок данной группы потребителей (если позволяет окружающая среда) с целью уменьшения длины распределительных линий. Линии, по которым запитываются распределительные устройства, называются питающими и выполняются, как правило, кабелями. Радиальные схемы требуют установки на цеховых подстанциях большого числа коммутационных аппаратов и значительного расхода кабелей.
Радиальные схемы следует применять:
для электроснабжения потребителей I категории;
для электроснабжения мощных ЭП, не связанных единым технологическим процессом;
для электроснабжения потребителей, взаимное расположение которых делает нецелесообразным питание их по магистральной схеме;
для питания насосных и компрессорных станций;
во взрывоопасных, пожароопасных и пыльных помещениях, в которых распределительные устройства должны быть вынесены в отдельные помещения с нормальной средой.
На рис. 11 приведен пример выполнения радиальной схемы.
Наиболее экономичными являются магистральные схемы. Широкое применение получили схемы «блок трансформатор – магистраль» (БТМ) без распределительных устройств на подстанциях. В схемах БТМ целесообразно использование комплектных шинопроводов: в питающей сети – магистральных шинопроводов серии ШМА, в распределительной сети – распределительных шинопроводов серии ШРА. Магистральные схемы с шинопроводами обеспечивают высокую степень надежности электроснабжения. Их основными достоинствами являются универсальность и гибкость, позволяющие производить изменения технологического процесса и перестановку технологического оборудования в цехах без существенного изменения электрических сетей.
Магистральные схемы применяют:
для питания электроприемников, связанных единым технологическим процессом, когда прекращение питания одного электроприемника вызывает необходимость прекращения всего технологического процесса;
для питания большого числа мелких электроприемников, не связанных единым технологическим процессом, равномерно распределенных по площади цеха.
На рис. 12 приведена схема БТМ для двухтрансформаторной подстанции. Магистральные шинопроводы подключаются к вводным автоматическим выключателям. Непосредственно к трансформатору допускается присоединять некоторые ЭП или освещение для бесперебойного их питания при отключении главной магистрали.
/>
Рис. 11. Пример радиальной схемы для ЭП различных категорий по надёжности электроснабжения
/>
Рис. 12. Пример выполнения магистральной схемы при двухтрансформаторной КТП
Магистральные шинопроводы прокладываются в цехе на высоте 4 ÷ 4,5 метров от пола, распределительные шинопроводы для удобства эксплуатации устанавливаются, как правило, на высоте 2,5 ÷ 3 метров. продолжение
–PAGE_BREAK–
На практике наибольшее распространение получили смешанные схемы.
3.7 Выбор способов прокладки силовой сети цеха
В зависимости от выбранной схемы цеховых сетей они конструктивно могут быть выполнены комплектными шинопроводами или кабельными линиями, проложенными открыто или скрыто. На выбор способов прокладки кабелей влияют количество линий, совпадающих по трассе, и характеристика окружающей среды. В соответствии с ПУЭ производственные помещения в зависимости от характеристики окружающей среды делят на сухие, влажные, сырые, особо сырые, жаркие, с химически активной средой, пыльные, пожаро- и взрывоопасные. В любой среде возможна прокладка кабелей открыто по строительным конструкциям (не более шести кабелей, идущих в одном направлении) с учётом следующих ограничений:
в помещениях с химически активной средой необходимо использовать кабели с изоляцией, инертной к химически агрессивной среде (например, поливинилхлоридную);
в пожароопасных – кабели с негорючим наружным слоем: например, защитные герметичные оболочки кабелей из негорючей резины (АНРГ) или негорючего поливинилхлорида (АПвВнг-LS, АПвВГнг);
во взрывоопасных зонах любого класса использовать только бронированные кабели;
во взрывоопасных зонах классов В-I и В-IIа использовать бронированные кабели только с медными жилами;
во взрывоопасных зонах всех классов запрещается использовать кабели с полиэтиленовой изоляцией и полиэтиленовой защитной оболочкой.
Тросовые проводки применяют в помещениях со сложной конфигурацией строительной части, где из-за большого числа различных трубопроводов, колонн, ферм и балок трудно выполнить проводку другого типа.
Прокладку в стальных трубах следует использовать только во взрывоопасных зонах вместо бронированных кабелей.
Для защиты кабелей от воздействия окружающей среды и механических повреждений возможно использовать прокладку в алюминиевых трубах и полимерных (полипропиленовые, поливинилхлоридные, полиэтиленовые и др.)
При большом числе кабельных линий, совпадающих по направлению, следует использовать прокладку кабелей на специальных кабельных конструкциях, на лотках, в коробах и кабельных каналах с учётом влияния окружающей среды на выбор марки кабеля.
Целесообразно использование модульной прокладки в цехах машиностроительной, приборостроительной, радиотехнической и других отраслей промышленности. Применение модульной сети делает электротехническую часть производства независимой от размещения технологического оборудования. В такой сети кабели прокладываются под полом в трубах с ответвительными коробками для присоединения ЭП с шагом (модулем) 1,5 ÷6 метров в зависимости от характера производства и габаритов технологического оборудования.
Для питания передвижных ЭП (крановых электродвигателей тельферов, мостовых кранов, кран-балок) применяют троллейные линии, выполненные из профильной стали или алюминиевых шин, а также троллейными шинопроводами типа ШТМ. Возможно использовать для их питания гибкие кабели.
3.8 Выбор силового электрооборудования напряжением до 1000 В
3.8.1 Выбор и проверка комплектных шинопроводов
Сечение шин выбирают по допустимому нагреву длительно протекающим максимальным током нагрузки по условию:
/>, (62)
где Iн– номинальный ток шинопровода, А.
Технические характеристики магистральных шинопроводов приведены в прил. 24, распределительных – в прил. 25.
Для оценки уровня напряжения, подводимого к ЭП, запитанным от шинопроводов, необходимо учитывать потери напряжения в шинопроводах.
Потери напряжения в шинопроводах определяют по формуле:
/> (63)
где r, x0 – соответственно удельные активное и индуктивное сопротивления шинопроводов, Ом/км; cosφср– средневзвешенный коэффициент нагрузки шинопровода; Ipi– ток расчётный i-той нагрузки, А; li– длина шинопровода от ввода до точки подключения i-той нагрузки, км.
При токе нагрузки, близком к номинальному току шинопровода, потери напряжения допускается определять по линейной потере напряжения на 100 м шинопровода по формуле:
/> (64)
где ΔUлш– линейная потеря напряжения шинопровода, В; lш– длина шинопровода до точки подключения нагрузки, м; Uн– номинальное напряжение, В.
После расчета токов короткого замыкания необходимо сделать проверку выбранных сечений шинопроводов по термической и электродинамической стойкости. Для этого ток трехфазного КЗ (Iк(3)), рассчитанный в начале шинопровода следует сравнить с термической стойкостью шинопровода, а ударный ток – с электродинамической стойкостью по условиям:
/>, кА, (65)
/>, кА,
где iтс– термическая стойкость шинопровода, кА; iуд доп.– электродинамическая стойкость шинопровода, кА, взятые из технических характеристик.
3.8.2 Выбор силовых распределительных пунктов
В качестве силовых распределительных пунктов (РП) можно выбирать щиты распределительные (корпуса для электрощитового ЭО), либо типовые РП. Данные по щитам распределительным, а также по осветительно-силовым щиткам приведены в части 1 методических указаний по курсовому и дипломному проектированию. Типовые РП комплектуются либо предохранителями (серии ШР11 и ШРС1), либо автоматическими выключателями (серии ПР8501, ПР 8503, ПР11 и др.)
Распределительные пункты выбирают по степени защиты, по номинальному току ввода, по количеству отходящих линий, типу защитного аппарата (с предохранителями или с автоматическими выключателями) и номинальному току аппаратов для присоединений. Если отходящие линии необходимо защищать только от токов К3, то целесообразнее использовать РП с предохранителями, номенклатура и технические параметры которых приведены в прил. 26. В случае необходимости защиты линий от токов КЗ и от токов перегрузки следует выбирать распределительные пункты с АВ, технические данные которых приведены в прил. 27, 28, 29.
Согласно ПУЭ от перегрузки должны быть защищены:
сети внутри помещений, выполненные открыто проложенными проводниками с горючей наружной оболочкой или изоляцией;
осветительные сети в жилых и общественных зданиях, в торговых помещениях, служебно-бытовых помещениях промышленных предприятий, включая сети для переносных и бытовых ЭП, а также в пожароопасных зонах;
силовые сети на промышленных предприятиях, в жилых и общественных зданиях, торговых помещениях – только в случае, когда по условиям технологического процесса или по режиму работы сети может возникать длительная перегрузка проводников;
сети всех видов во взрывоопасных зонах классов В-I, В-Iа; В-II, В-IIа.
3.9 Выбор сечений силовых линий
Сечения силовых линий выбираются по допустимому нагреву длительно протекающим максимальным током нагрузки, по потере напряжения и по условию соответствия выбранному аппарату защиты.
3.9.1 Выбор сечений по допустимому нагреву
Силовые линии разделяют на распределительные, непосредственно питающие один или несколько ЭП, и питающие, которые питают группу электроприемников, но непосредственно к ним не подключаются.
Сечение по допустимому нагреву выбирают по условию:
/>, (66)
где />– максимальный рабочий (расчетный) ток нагрузки, А; />– длительно допустимый ток, А; />– поправочный коэффициент, учитывающий реальные условия охлаждения проводника и зависящий от температуры окружающей среды и способа прокладки. продолжение
–PAGE_BREAK–
За расчетный ток нагрузки линии, питающей одиночный электроприемник, принимается номинальный ток нагрузки этого ЭП:
/>, А. (67)
Для линии, питающей многодвигательный агрегат с одновременным пуском электродвигателей, расчетный ток нагрузки равен сумме номинальных токов двигателей:
/>, А. (68)
Для магистралей и питающих линий определяется расчетная нагрузка группы ЭП по методу коэффициента активной расчетной мощности, а затем рассчитывается ток нагрузки по формуле (49).
Поправочный коэффициент необходимо учитывать при прокладке линий в жарких помещениях, а также при прокладке кабелей в коробах. Значения поправочных коэффициентов в зависимости от температуры окружающей среды для разных видов изоляции жил приведены в табл. 15; в зависимости от способа прокладки кабелей в коробах – в табл. 16.
Таблица 15 Поправочные коэффициенты на токи для кабелей в зависимости от температуры воздуха
Материал изоляциижил кабеля
Значение Кп при температуре воздуха, °C

+25
+30
+35
+40
+45
+50
резиновая изоляция
1,00
0,91
0,82
0,71
0,58
0,41
поливинилхлоридная(ПВХ) изоляция
1,00
0,94
0,87
0,79
0,71
0,61
изоляция из сшитого полиэтилена (СПЭ-изоляция)
1,00
0,95
0,90
0,85
0,80
0,74
Таблица 16 Значения поправочных коэффициентов для кабелей, прокладываемых в коробах
Способ прокладки
Количество проложенных проводов и кабелей
Снижающий коэффициент для проводников, питающих

одножильных
многожильных
отдельные ЭП
с коэффициентом
использования
до 0,7
группы ЭП и отдельные ЭП с коэффициентом использования
более 0,7
Многослойно
и пучками
–
2
3 – 9
10 – 11
12 – 14
15 – 18
До 4
5 – 6
7 – 9
10 – 11
12 – 14
15 – 18
1,00
0,85
0,75
0,70
0,65
0,60
–
–
–
–
–
–
Однослойно
2 – 4
5
2 – 4
5
–
–
0,67
0,60
В остальных случаях />.
Значения длительно допустимых токов для кабелей с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией приведены в прил. 30, для кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена – в прил. 31, для гибких кабелей – в прил. 32.
Для электроприемников с повторно-кратковременным режимом работы для медных проводников сечением более 6 мм2и алюминиевых сечением более 10 мм2ток ЭП приводится к длительному режиму работы умножением />на коэффициент />:
/>, А, (69)
где ПВ – относительная продолжительность включения в относительных единицах; 1,14 – коэффициент запаса.
Во взрывоопасных зонах сечения распределительных линий, питающих асинхронные электродвигатели с короткозамкнутым ротором, выбирают по условию:
/>. (70)
3.9.2 Проверка сечений по потере напряжения
Согласно ПУЭ, для силовых электроприемников отклонение напряжения от номинального должно составлять не более ±5 %.
Выбранные по допустимому нагреву сечения силовых линий проверяют по потере напряжения по условию:
/>, (71)
где />– потери напряжения во вторичной обмотке цехового трансформатора, %; />– потери напряжения в питающей линии, %; />– потери напряжения в распределительной линии, %; />– допустимые потери напряжения, равные 10 % для силовых электроприемников.
Потери напряжения в распределительных линиях определяются по формулам:
при питании одиночного ЭП
/>, %; (72) продолжение
–PAGE_BREAK–
для магистрали
/>, %. (73)
Потери напряжения в питающей линии
/>, %, (74)
где />– расчетный ток линии, А; />– расчетный ток i-ой нагрузки магистральной линии, А; />, />– соответственно удельные активное и индуктивное сопротивления линий, Ом/км; l– длина линии, км; li– длина линии до точки подключения i-ой нагрузки к магистрали, км; />– средневзвешенный коэффициент мощности группы электроприемников.
Значения удельных сопротивлений кабелей приведены в табл. 17.
Таблица 17 Удельные активные и индуктивные сопротивления кабелей
Номинальное
сечение жилы,
мм2
Активное сопротивление жил при +20 °C, Ом/км
Индуктивное сопротивление
при Uн до 1 кВ, Ом/км

алюминиевых
медных

1,5
2,5
4
6
10
16
–
13,3
7,74
5,17
3,1
1,94
12,26
7,36
4,6
3,07
1,84
1,15
0,101
0,099
0,095
0,09
0,073
0,0675
25
35
50
70
95
120
150
185
240
1,24
0,89
0,62
0,443
0,326
0,258
0,206
0,167
0,013
0,74
0,52
0,37
0,26
0,194
0,153
0,122
0,099
0,077
0,0662
0,0637
0,0625
0,0612
0,0602
0,0602
0,0596
0,0596
0,0587
Если ЭП, запитанные от одного РП или ШРА, имеют одинаковую мощность, то проверку сечений по потере напряжения следует проводить для наиболее удаленного электроприемника.
3.9.3 Проверка сечений на соответствие выбранному аппарату защиты
Данная проверка производится после выбора защитной аппаратуры. Для выбора защитных аппаратов необходимо рассчитать пиковые нагрузки линий, которые возникают при пуске электроприемников. Для распределительной линии, питающей одиночный электроприемник, пиковый ток равен пусковому току этого ЭП:
/>, А, (75)
где />– пиковый ток электроприемника, определяемый па паспортным данным ЭП.
При отсутствии паспортных данных пусковой ток может быть принят равным:
для асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором и синхронных – 5-кратному значению номинального тока;
для асинхронных электродвигателей с фазным ротором и двигателей постоянного тока – />
для печных и сварочных трансформаторов – />(без приведения к ПВ = 100 %).
Для распределительной линии, питающей группу одновременно запускаемых ЭП:
/>, А, (76)
где />– пусковой ток i-ого ЭП.
Для магистрали пиковой нагрузкой является пуск электроприемника с самым большим пусковым током в то время, когда все остальные ЭП нормально работают:
/>, А, (77)
где />– номинальный ток i-ого нормально работающего ЭП.
Для питающей линии
/>, А, (78) продолжение
–PAGE_BREAK–
где />– наибольший пусковой ток ЭП в группе; />– расчетный максимальный ток всех ЭП, питающихся от данной линии; />– коэффициент использования запускаемого ЭП; />– номинальный ток ЭП с наибольшим пусковым током.
Для того чтобы протекание токов перегрузки и токов короткого замыкания по проводникам не приводило к их перегреву, выбранное сечение проводника должно быть согласовано с аппаратом защиты этого проводника по условию:
/>, (79)
где />– длительно допустимый ток проводника, А; />– ток аппарата защиты, А; />– коэффициент защиты.
Значения коэффициента защиты и принимаемый ток аппарата защиты приведены в табл. 18.
Таблица 18Значения коэффициента защиты
Тип защитного аппарата и принимаемый ток
защиты Iз
Коэффициент защиты Kзащили кратность длительно
допустимого тока для сетей

при обязательной защите от перегрузки
не требуется
защиты от перегрузки

проводники с резиновой и аналогичной по тепловым характеристикам изоляцией
кабели с бумажной изоляцией

взрыво- и пожаро-опасные помещения
невзрыво- и непожаро-опасные помещения

Номинальный ток плавкой вставки предохранителей:
Iз = Iн вст.
1,25
1,0
1,0
0,33
Ток срабатывания автома-тического выключателя, имеющего только макси-мальный мгновенно дей-ствующий расцепитель:
Iз= Iнэр
1,25
1,0
1,0
0,22
Номинальный ток рас-цепителя выключателя с нерегулируемой обратно-зависимой характеристи-кой (независимо от нали-чия или отсутствия от-сечки):
Iз= Iнтр
1,0
1,0
1,0
1,0
Ток срабатывания рас-цепителя автоматического выключателя с регулируе-мой, обратнозависимой от тока характеристикой (при наличии отсечки):
Iз = Iуст при перегрузке
1,0
1,0
0,8
0,66
Данные по выбору сечений силовых линий свести в табл. 19.
Таблица 19 Выбор сечений силовых линий
Номер кабельной линии
Обозначение ЭП на плане цеха
Способ прокладки
Марка кабеля
Длина линии l, м
Расчетные
токи
Поправочный коэффициент Kп
Сечение по допустимому нагреву S, мм2
Длительно допустимый ток Iд, А
Потери напряжения в линии DUл, %
Суммарные потери напряжения DUΣ, %
Коэффициент защиты Kзащ
Ток аппарата защиты Iз, А
Окончательно выбранное еечение

Рабочий ток Iр, А
Пиковый ток Iпик, А

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
Силовые линии, питающие однофазные электроприемники, могут иметь двух- или трехпроводное исполнение, а питающие трехфазные ЭП, четырех- или пятипроводные.
Однофазные двух- и трехпроводные линии, а также трехфазные четырех- и пятипроводные линии при питании однофазных нагрузок должны иметь сечение нулевых рабочих (N) проводников, равное сечению фазных проводников.
Трехфазные четырех- и пятипроводные линии при питании трехфазных симметричных нагрузок должны иметь сечение N-проводников, равное сечению фазных проводников, если фазные проводники имеют сечение до 16 мм2 по меди и 25 мм2 по алюминию, а при больших сечениях – не менее 50 % сечения фазных проводников.
Сечение нулевых защитных проводников (PE) проводников при их наличии должно равняться сечению фазных проводников при сечении последних до 16 мм2, иметь сечение 16 мм2 при сечении фазных проводников от 16 до 35 мм2 и не менее 50 % сечения фазных проводников при больших сечениях.
Окончательно выбранное сечение в табл. 19 указывать в полном виде с указанием марки проводника и сечений фазных и нулевых проводников (например, АВВГ 3´50 + 2´25). продолжение
–PAGE_BREAK–
3.10 Выбор защитной аппаратуры
Предохранители предназначены для защиты от токов короткого замыкания. Предохранители имеют простую конструкцию, небольшие размеры и сравнительно малую стоимость. Однако предохранителям присущи и серьезные недостатки, ограничивающие область их применения, к числу которых относятся: большой разброс срабатывания плавкой вставки – до 50 % по току, необходимость замены плавкой вставки или всего предохранителя после однократного срабатывания, возможность работы двигателя на двух фазах при перегорании предохранителя на одной фазе и др.
Предохранители выбирают по следующим параметрам:
по номинальному напряжению: номинальное напряжение предохранителей />должно быть, как правило, равно номинальному напряжению сети, где они устанавливаются:
/>; (80)
по номинальному току предохранителя />:
/>; (81)
по номинальному току плавкой вставки предохранителя />, который должен быть отстроен от пусковых токов:
/>, (82)
где />– пусковой ток ЭП, А; a– коэффициент, зависящий от пускового режима защищаемых электродвигателей и типа плавкого предохранителя.
При выборе плавких вставок безинерционных предохранителей (ПН, НПН, ППН) для защиты электродвигателей с легким режимом пуска (электропривод вентиляторов, насосов, металлорежущих станков и пр. с длительностью пуска 2 ÷ 5 с) />; для электродвигателей с тяжелым режимом пуска (электропривод кранов, дробилок, центрифуг и т. п. с частыми пусками и большой длительностью пускового периода) />. Для малоинерционных предохранителей (ПР2) при легком режиме пуска />и при тяжелом режиме />. При частых пусках двигателей с легким режимом пуска (15 и более в час) плавкие вставки нужно выбирать, как для тяжелого режима.
При защите магистрали, питающей несколько ЭП с разными режимами пуска:
/>, (83)
где />– пиковый ток магистрали, рассчитанный по формуле (77).
При защите питающей линии номинальный ток плавкой вставки выбирается по условию (83), а пиковый ток определяется по формуле (78).
Последовательно включенные предохранители должны быть проверены по селективности. По защитным характеристикам плавких предохранителей определяют время отключения при протекании максимального тока КЗ (/>). Селективность срабатывания предохранителей обеспечивается, если время отключения более удаленного от места повреждения предохранителя не менее чем в три раза больше времени отключения предохранителя, ближайшего к месту КЗ.
Технические характеристики некоторых типов предохранителей представлены в прил. 33.
Автоматические выключатели, в основном, предназначены для защиты электроустановок напряжением до 1000 В от коротких замыканий и перегрузок.
Автоматические выключатели выбирают по следующим условиям:
/>;
/>;
/>;
/>,
(84)
где />– номинальное напряжение автоматического выключателя (АВ); />– номинальный ток АВ; />– номинальный ток теплового расцепителя; />– номинальный ток (ток уставки) электромагнитного расцепителя; />– напряжение сети; />– максимальный рабочий ток линии; />– пиковый ток линии.
Номинальные токи расцепителей соседних автоматических выключателей последовательно включенных в сеть должны различаться не менее чем на одну ступень. Номинальные токи расцепителей автоматического выключателя, ближайшего к источнику питания (вводного в ТП), должны быть не менее чем в 1,5 раза больше, чем у наиболее удаленного. Выполнение этих условий обеспечивает селективность срабатывания тепловых расцепителей. При коротких замыканиях селективность защиты обеспечиваться не будет, так как электромагнитные расцепители при токах, равных или больших их токов уставки, срабатывают практически мгновенно. Для гарантированного обеспечения селективности следует выбирать АВ с регулируемой характеристикой срабатывания, у которых возможно задавать (выставлять) время срабатывания.
Классификация автоматических выключателей серий ВА приведена в прил. 34, а их технические характеристики – в прил. 35.
Результаты выбора защитных аппаратов свести в табл. 20.
Таблица 20 Выбор защитных аппаратов цеховых электрических сетей (силовых и осветительных) продолжение
–PAGE_BREAK–
Номер линии
Обозначение ЭП или узла питания на схеме
Тип автоматического выключателя
или предохранителя
Номинальное напряжение аппарата защиты, Uн, В
Расчетный ток линии, Iр, А
Пиковый ток линии, Iпик, А
Номинальный ток аппарата
защиты, Iна, А
Номинальный ток теплового расцепителя, Iнтр, А или номинальный ток плавкой
вставки предохранителя, Iн пл. вст., А
Номинальный ток электромагнитного расцепителя, Iнэр, А
1
2
3
4
5
6
7
8
9
3.11 Расчет токов короткого замыкания
Расчет токов КЗ необходим для проверки защитных аппаратов по отключающей способности, проверки защит по чувствительности действия и шинопроводов (ШМА, ШРА) по термической и электродинамической стойкости.
С этой целью рассчитываются токи трехфазного короткого замыкания (/>) на выходе защитных аппаратов, токи однофазного КЗ (/>) в конце защищаемой зоны аппарата защиты, ток трехфазного КЗ и ударный (/>) в начале шинопровода.
При расчетах токов КЗ в электроустановках до 1 кВ необходимо учитывать:
индуктивные сопротивления всех элементов короткозамкнутой цепи, включая силовые трансформаторы, проводники, трансформаторы тока, реакторы, токовые катушки автоматических выключателей;
активные сопротивления элементов короткозамкнутой цепи;
активные сопротивления различных контактов и контактных соединений;
значения параметров синхронных и асинхронных электродвигателей.
При расчетах токов КЗ рекомендуется учитывать:
сопротивление электрической дуги в месте КЗ;
изменение активного сопротивления проводников короткозамкнутой цепи вследствие их нагрева при КЗ;
влияние комплексной нагрузки (электродвигатели, преобразователи, термические установки, лампы накаливания) на ток КЗ, если номинальный ток электродвигателей нагрузки превышает 1,0 % начального значения периодической составляющей тока КЗ, рассчитанного без учета нагрузки.
Токи КЗ рекомендуется рассчитывать в именованных единицах.
Следует использовать шкалу средних номинальных напряжений: 37; 24; 20; 15,75; 13,8; 10,5; 6,3; 3,15; 0,69; 0,525; 0,4; 0,23 кВ.
Сопротивления всех элементов схемы замещения выражать в миллиомах.
При электроснабжении электроустановки от энергосистемы через понижающий трансформатор начальное действующее значение периодической составляющей трехфазного тока КЗ в килоамперах без учета подпитки от электродвигателей рассчитывают по формуле:
/>, (85)
где />– среднее номинальное напряжение сети, в которой произошло короткое замыкание, В;
/>, />– соответственно суммарное активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности цепи до точки КЗ, мОм.
Значение периодической составляющей тока однофазного КЗ от системы в килоамперах рассчитывают по формуле
/>, (86)
где />и />– суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивление нулевой последовательности относительно точки КЗ, мОм.
Для определения суммарных сопротивлений до точки КЗ необходимо составить расчетную схему, на которой приводятся технические характеристики цехового трансформатора (тип, схема соединения обмоток, номинальная мощность, номинальные напряжения обмоток, напряжение КЗ трансформатора и мощность потерь при КЗ), марка кабелей, сечения и длины линий, типы и номинальные токи коммутационно-защитных аппаратов, точки КЗ.
Пример расчетной схемы приведен на рис. 13.
Далее составляются схемы замещения прямой и нулевой последовательностей, представленные на рис. 14 и рис. 15.
Эквивалентное индуктивное сопротивление системы, приведенное к ступени низшего напряжения сети, рассчитывается по формуле
/>, (87)
где />– среднее номинальное напряжение сети, подключенной к обмотке низшего напряжения трансформатора, В;
/> – среднее номинальное напряжение сети, к которой подключена обмотка высшего напряжения трансформатора, В;
/> – действующее значение периодической составляющей тока при трехфазном КЗ у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, кА;
/> – условная мощность короткого замыкания у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, МВА.
/>
Рис. 13. Расчетная схема
/>
Рис. 14. Схема замещения прямой последовательности: xс– эквивалентное сопротивление системы;Rт, xт– активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности цехового трансформатора; RTA, xTA– активное и индуктивное сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока; Rкв, xкв– активное и индуктивное сопротивления токовых катушек автоматических выключателей; Rш, xш– активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности шинопроводов; Rл, xл– активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности кабельных линий; Rк– активное сопротивление различных контактов. продолжение
–PAGE_BREAK–
/>
Рис. 15. Схема замещения нулевой последовательности: R0т, x0т– активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности цехового трансформатора; R0ш, x0ш– активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности шинопроводов; R0л, x0л– активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности кабельных линий; Rд – сопротивление дуги в месте короткого замыкания.
При отсутствии указанных данных эквивалентное индуктивное сопротивление системы в миллиомах допускается рассчитывать по формуле
/>, (88)
где />– номинальный ток отключения силового выключателя, установленного на стороне высшего напряжения понижающего трансформатора .
Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности понижающих трансформаторов (rт, хт) в миллиомах, приведенные к ступени низшего напряжения сети, рассчитывают по формулам:
/>; (89)
/>, (90)
где />– номинальная мощность трансформатора, кВА; />– потери КЗ в трансформаторе, кВт; />– номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ; uк – напряжение КЗ трансформатора, %.
Активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности понижающих трансформаторов, обмотки которых соединены по схеме D/Y, при расчете КЗ в сети низшего напряжения следует принимать равными соответственно активным и индуктивным сопротивлениям прямой последовательности. При других схемах соединения обмоток трансформаторов активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности необходимо принимать в соответствии с указаниями изготовителей.
Активные и индуктивные сопротивления прямой и нулевой последовательностей шинопроводов приведены в табл. 21.
Таблица 21Параметры комплектных шинопроводов
Тип шинопровода
Номинальное напряжение, кВ
Номинальный ток, А
Сопротивление фазы, мОм/м
Сопротивление нулевого проводника, мОм/м

rш
xш
r0ш
x0ш
ШМА4-1250
ШМА4-1650
ШМА4-3200
ШМА68П
ШМА68П
ШРА73
ШРА73
ШРА73
0,38/0,66
0,38/0,66
0,38/0,66
0,38/0,66
0,38/0,66
0,38
0,38
0,38
1250
1600
3200
2500
4000
250
400
630
0,034
0,030
0,010
0,020
0,013
0,210
0,150
0,100
0,016
0,014
0,005
0,020
0,015
0,210
0,170
0,130
0,054
0,037
0,064
0,070
0,070
0,12
0,162
0,162
0,053
0,042
0,035
0,045
0,045
0,210
0,164
0,164
Значения удельных сопротивлений кабелей приведены в табл. 17.
Значения активных сопротивлений контактов различного вида приведены в табл. 22, 23, 24.
Таблица 22 Сопротивления контактных соединений кабелей
Сечение алюминиевого кабеля, мм2
16
25
35
50
70
95
120
150
240
Сопротивление, мОм
0,085
0,064
0,056
0,043
0,029
0,027
0,024
0,021
0,012
Таблица 23 Сопротивления контактных соединений шинопроводов
Номинальный ток, А
250
400
630
1600
2500
4000
Серия шинопроводов
ШРА-73
ШРА-73
ШРА-73
ШМА-73
ШМА-68Н
ШМА-68Н
Сопротивление контактного
соединения, мОм
0,009
0,006
0,004
0,003
0,002
0,001
Таблица 24 Приближенные значения сопротивлений разъемных контактов коммутационных аппаратов напряжением до 1 кВ
Номинальный ток
аппрата, А
Активное сопротивление, мОм, разъемных соединений продолжение
–PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK–
Активное сопротивление дуги (rд), мОм, при КЗ за трансформаторами мощностью, кВА

250
400
630
1000
1600
2500
КЗ вблизи выводов низшего напряжения трансформатора:
— в разделке кабелей напряжением:
0,4 кВ
0,525 кВ
0,69 кВ
— в шинопроводе типа ШМА напряжением:
0,4 кВ
0,525 кВ
0,69 кВ

15
14
12

–
–
–

10
8
7

–
–
–

7
6
5

–
–
–

5
4,5
4

6
5
4

4
3,5
3

3
2,5
2

3
2,5
2
КЗ в конце шинопровода типа ШМА длиной 100–150 м напряже-нием:
0,4 кВ
0,525 кВ
0,69 кВ

–
–
–

6 – 8
5 – 7
4 – 6

5 – 7
4 – 6 3 – 5

4 – 6
3 – 5
2 – 4
Значение ударного тока короткого замыкания определяется по формуле
/>, кА, (91)
где Kу– ударный коэффициент, определяемый по графику на рис. 16 и зависящий от отношения активного и индуктивного сопротивлений в точке КЗ: />.
/>
Рис. 16. Зависимость />
Пример расчета токов короткого замыкания привести для одной точки КЗ. Результаты расчета токов КЗ свести в табл. 28.
Таблица 29 Результаты расчета токов КЗ
Обозначение
точки КЗ
/>,
мОм
/>,
мОм
/>,
мОм
/>,
мОм
/>,
мОм
/>,
кА
/>,
кА
/>,
кА
1
2
3
4
5
6
7
8
9
3.12 Проверка правильности выбора защитной аппаратуры
Предохранители и автоматические выключатели проверяются по отключающей способности по условию:
/>, (92)
где />– отключающая способность аппарата защиты, кА; />– ток трехфазного КЗ на выходе аппарата защиты, кА. продолжение
–PAGE_BREAK–
Проверка правильности выбора предохранителя по чувствительности:
/> (93)
где />– ток однофазного КЗ в конце зоны защиты предохранителя, А; />– номинальный ток плавкой вставки предохранителя, А.
Проверка правильности выбора автоматических выключателей по чувствительности действия защит:
для тепловых расцепителей:
/>; (94)
для электромагнитных расцепителей:
/>, (95)
где />– ток однофазного КЗ в конце зоны защиты автоматического выключателя, А; />– номинальный ток теплового расцепителя АВ, А; />– номинальный ток электромагнитного расцепителя АВ, А.
Данные по проверке предохранителей свети в табл.29, автоматических выключателей – в табл. 30.
Таблица 29Проверка правильности выбора предохранителей
№
линии
Обозначение
ЭП
Тип
предохранителя
/>,
А
/>,
А
/>,
кА
/>,
кА
/>,
кА
/>
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Таблица 31 Проверка правильности выбора автоматических выключателей
№
линии
Обозначение
ЭП
Тип АВ
/>,
А
/>,
А
/>,
А
/>,
кА
/>,
кА
/>,
кА
/>
/>
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
Если выбранные аппараты не проходят проверку по отключающей способности, то их необходимо заменить на другие типы аппаратов с большей отключающей способностью. Если защитные аппараты не проходят проверку по чувствительности, необходимо увеличить сечения линий, чтобы увеличить ток однофазного КЗ.
4. Методические указания по выполнению графической части проекта электроснабжения электроприемников цеха
На планах размещения электрооборудования цеха наносят и указывают:
строительные конструкции и строительные оси;
наименование производственных участков;
классы взрывоопасных и пожароопасных зон, категорию и группу взрывоопасных смесей для взрывоопасных зон;
обозначение силовых ЭП, их позиционные номера и паспортную мощность;
комплектные распределительные устройства на напряжение до 1000 В (распределительные щиты, щиты станций управления, распределительные пункты, ящики и шкафы управления, вводно-распределительные устройства) и их обозначения;
линии питающие и распределительные и их обозначения (номера);
компоновку цеховой КТП.
Пример оформления плана расположения электрооборудования приведен на рис.17.
/>
Рис.17. Фрагмент плана расположения ЭО цеха.
На схемах цеховой электрической сети наносят и указывают:
цеховые трансформаторы, их тип и мощность, схему соединения обмоток;
над силовыми линиями: номер линии, марка проводника, количество и сечение жил, под линией –длина линии в метрах;
возле коммутационно-защитной аппаратуры: тип аппарата и номинальный ток плавкой вставки для предохранителя или номинальный ток теплового расцепителя для автоматического выключателя;
для силовых ЭП их обозначение и паспортную мощность; продолжение
–PAGE_BREAK–
типы комплектных распределительных устройств.
Пример оформления схемы цеховой сети приведен на рис.18.
/>
Рис.18. Фрагмент схемы цеховой электрической сети.
Приложение 21
Средние значения коэффициентов использования (Ки) и мощности (cosφ) для характерных групп электроприемников
Наименование электроприемников
Ки
cosφ
1
2
3
Металлорежущие станки мелкосерийного производства с нормальным режимом работы (мелкие токарные, строгальные, долбежные, фрезерные, сверлильные, карусельные, точильные, расточные)
0,12 – 0,14
0,5
То же при тяжелом режиме работы (штамповочные прессы, автоматы, револьверные обдирочные, зубофрезерные, а также крупные токарные, строгальные, фрезерные, карусельные, расточные станки
0,17 – 0,20
0,65
То же, с особо тяжелым режимом работы: приводы молотов, ковочных машин, волочильных станков, очистных барабанов, бегунов и др.
0,24
0,65
Поточные линии, станки с ЧПУ
0,6
0,7
Переносный электроинструмент
0,06
0,65
Вентиляторы, эксгаустеры, санитарно-техническая вентиляция
0,6 – 0,8
0,8 – 0,85
Насосы, компрессоры, дизель-генераторы и двигатель-генераторы
0,7 – 0,8
0,8 – 0,85
Краны, тельферы, кран балки при ПВ=25%
0,06
0,5
То же при ПВ=40%
0,1
0,5
Транспортеры
0,5 – 0,6
0,7 – 0,8
Сварочные трансформаторы дуговой сварки
0,25 – 0,3
0,35 – 0,4
Конвейеры, элеваторы
0,4 – 0,5
0,75
Однопостовые сварочные двигатель-генераторы
0,3
0,6
То же многопостовые
0,5
0,7
Сварочные машины шовные
0,2 – 0,5
0,7
То же стыковые и точечные
0,2 – 0,25
0,6
Сварочные дуговые автоматы
0,35
0,5
Печи сопротивления с автоматической загрузкой изделий, сушильные шкафы, нагревательные приборы
0,75 – 0,8
0,95
Индукционные печи низкой частоты
0,75
0,35
Индукционные печи высокой частоты
0,6
0,7
Печи сопротивления с неавтоматической загрузкой изделий
0,5
0,95
Вакуум-насосы
0,95
0,85
Вентиляторы высокого давления
0,75
0,85
Вентиляторы к дробилкам
0,4 – 0,5
0,7 – 0,75
Газодувки при синхронных двигателях
0,6
0,8 – 0,9
То же при асинхронных двигателях
0,8
0,8
Молотковые дробилки
0,8
0,85
Шаровые мельницы
0,8
0,8
Грохоты
0,5 – 0,6
0,6 – 0,7
Смесительные барабаны
0,6 – 0,7
0,8
Сушильные барабаны и сепараторы
0,6
0,7
Электрофильтры
0,4
0,87
Вакуум-фильтры
0,3
0,4
Вагоноопрокидыватели
0,6
0,5
Механизмы литейных цехов (очистные и галтовочные барабаны, бегуны, шаровые мельницы и т.п.)
0,25 – 0,35
0,65
Автоматические поточные линии
0,6
0,7
Формовочные машины
0,15 – 0,20
0,6
Деревообрабатывающие станки, токарные, сверлильные, футовочные, рейсмусовые, долбежные, строгальные и т.д.
0,17
0,6
Пилорамы, дисковые пилы
0,25 – 0,3
0,65
Дуговые сталеплавильные печи
0,6 – 0,75
0,9
Дуговые печи цветного металла
0,7 – 0,75
0,8
Центрифуги
0,9
1,0
Электролиз
0,6 – 0,8
0,95 – 1,0
Прядильные машины:
капрона
вискозного корда
ацетатного шёлка

0,65
0,5
0,7

0,7
0,7
0,7
Перемоточные машины
0,78
0,8
Крутильные машины
0,64
0,8
Вытяжные машины
0,7
0,85 продолжение
–PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK–
Д/Ун-11 –PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK–
4,60
24,0
1,0
5,5
2900
2900
1800

10000
ТНЗ-2500/10

12000
ТМГ11-400/10-У1
400
6; 10
,4
У/Ун-0; Д/Ун-11
0,83
5,4
0,8
4,5
1350
855
1415
325
1255
ТМГ11-630/10-У1
630
6; 10
,4
У/Ун-0; Д/Ун-11
1,06
7,45
0,6
5,5
1545
1000
1540
450
1860
ТМГ11-1000/10-У1
1000
6; 10
,4
У/Ун-0; Д/Ун-11
1,4
10,8
0,5
5,5
1720
1135
1860
795
2750
ТМГ11-1250/10-У1
1250
6; 10
,4
Д/Ун-11
1,65
13,5
0,5
6,0
1825
1130
2020
875
3250
ТМГ11-1600/10-У1
1600
6; 10
,4
Д/Ун-11
2,15
16,5
0,4
6,0
2180
1260
2170
1300
4250
ТМГСУ-25/10-У1
25
6; 10
,4
У/Ун-0
0,115
0,60
2,8
5,5
900
530
930
65
280
ТМГСУ-40/10-У1
40
6; 10
,4
У/Ун-0
0,115
0,88
2,6
4,5
900
560
1000
98
370
ТМГСУ-63/10-У1
63
6; 10
,4
У/Ун-0
0,22
1,28
1,8
4,5
940
730
1020
130
420
ТМГСУ-100/10-У1
100
6; 10
,4
У/Ун-0
0,27
1,97
1,2
4,5
1000
720
1180
152
540
ТМГСУ-160/10-У1
160
6; 10
,4
У/Ун-0
0,41
2,60
1,0
4,5
1120
750
1200
175
680
ТМГСУ-250/10-У1
250
6; 10
,4
У/Ун-0
0,58
3,70
0,8
4,5
1220
840
1240
250
950
Примечание: 1. ТСЗГЛ, ТСЗГЛФ – трехфазные сухие трансформаторы с геафоливой литой изоляцией, класс нагревостойкости изоляции – F (геафоль – эпоксидный компаунд с кварцевым наполнителем): ТСЗГЛ – вводы ВН внутри кожуха; ТСЗГЛФ – вводы ВН выведены на фланец, расположенный на торцевой поверхности кожуха. 2. ТМГ – трехфазный масляный герметичный трансформатор. 3. ТМГСУ – трехфазный масляный герметичный с симметрирующим устройством трансформатор, обеспечивающий поддержание симметричности фазных напряжений в сетях потребителей с неравномерной пофазной нагрузкой. Сопротивление нулевой последовательности этих трансформаторов в среднем в три раза меньше, чем у трансформаторов без симметрирующего устройства. продолжение
–PAGE_BREAK–
Приложение 23
Планы двухтрансформаторных цеховых КТП
/>
Рис. 1. План двухтрансформаторной КТП однорядного расположения со стационарными выключателями
Размеры двухтрансформаторной КТП однорядного расположения со стационарными выключателями
Наименование
Условные обозначения размера, мм

A
B
C
Д
КТП-250кВА
850
800
800
В зависимости от типа вводной панели РУНН
800
В зависимости от типа вводного шкафа УВН
КТП-400 кВА
1000
1000
800

800

КТП-630 кВА
1100
1250
800

800

КТП-1000 кВА
1250
1350
800

800

КТП-1600 кВА
1300
1800
800 (1120)

1120 (800)

КТП-2500 кВА
1400
1900
1120

1120 (800)

/>
Рис. 2. План двухтрансформаторной КТП однорядного расположения с выдвижными выключателями
Размеры двухтрансформаторной КТП однорядного расположения с выдвижными выключателями
Наименование
Условные обозначения размера (мм)

A
B
Д
Шкафы с выключателями серии «ВА» и «Электрон»
Шкафы с выключателями фирмы «Merlin Gerin»

C
L
H
C
L
H

В зависимости от типа вводного шкафа РУНН
В зависимости от типа вводного шкафа РУНН
КТП-250кВА
850
800
800
В зависимости от типа вводного шкафа УВН
800
1200
2300
1000
1200
2300
КТП-400 кВА
1000
1000
800

800
1200
2300
1000
1200
2300
КТП-630 кВА
1100
1250
800

800
1200
2300
1000
1200
2300
КТП-1000 кВА
1250
1350
800

800
1200
2300
1000
1200
2300
КТП-1600 кВА
1300
1800
1120(800)

800(1120)
1500
2400
1000
1200
2300
КТП-2500 кВА
1400
1900
1120(800)

1120
1500
2400
1000
1200
2300
/>
Рис. 3. План двухтрансформаторной КТП двухрядного расположения левого исполнения со стационарными выключателями
Размеры двухтрансформаторной КТПдвухрядного расположения левого исполнения со стационарными выключателями
Наименование
Условные обозначения размера, мм

A
B
C
Д
КТП-250кВА
850
800
800
В зависимости от типа
вводной панели РУНН
800
В зависимости от типа
вводного шкафа УВН
КТП-400 кВА
1000
1000
800 продолжение
–PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK–

–
400
24
2
ВА 88-39

–
400
18
4
–
400
12
6
ВА 88-39

–
400
6
8
ВА 88-39

–
250
–
4
ВА 88-39

–
400
–
6
ВА 88-39

–
630
–
8
ВА 88-39

–
630
–
12
ВА 88-39

Примечание. Степень защиты распределительных пунктов IP21, IP54.
Приложение 28
Технические данные распределительных силовых пунктов ПР8501 с трехполюсными АВ
Наличие и тип вводного выключателя
Номинальный ток ввода, Iн, А
Количество трехполюсных АВ на отходящих линиях

ВА 51-31
ВА 51-35

с тепловыми расцепителями на ток, А

16 ÷ 100
100 ÷ 250
–
160
4
–

–
250
4
–

ВА 51-33
160
2
–

ВА 51-35
250
4
–

–
630
6
–
ВА 51-39

–

8
–
ВА 51-39

–

10
–
ВА 51-39

–

12
–
ВА 51-39

–

–
4
ВА 51-39

–

2
2
ВА 51-39

–

4
2
ВА 51-39

–

6
2
ВА 51-39

–

8
2
Приложение 29
Технические данные силовых распределительных пунктов серии ПР8503 продолжение
–PAGE_BREAK–
Наличие и тип вводного выключателя
Номинальный ток ввода />, А
Количество и тип автоматических выключателей на отходящих линиях

ВА 57-31 с />
или АЕ2040-10БС
с />
ВА 57-35
с />
1
2
3
4
ВА 57-39 (ВА 52-39)
320;
400;
500
6; 8; 10; 12
–
–

ВА 57-39 (ВА 52-39)

–
4, 6
–

ВА 57-39 (ВА 52-39)

2
2
–

ВА 57-39 (ВА 52-39)

4
2
–

ВА 57-39 (ВА 52-39)

6
2
–

ВА 57-39 (ВА 52-39)

8
2
–

ВА 57-39 (ВА 52-39)

2
4
–

ВА 57-39 (ВА 52-39)

4
4
–

ВА 57-35
100;
125;
160;
200
6
–
–

ВА 57-35

8
–
–

ВА 57-35

10
–
–

ВА 57-35

4
–
–

12
–

ВА 57 Ф35с />
ВА 61-29-1В
(однополюсный)
с />
ВА 57-39 (ВА 52-39)
320;
400;
500
4
24; 18; 121)
–

ВА 57-39 (ВА 52-39)

2
24; 18; 121)
–

ВА 57-39 (ВА 52-39)

–
48; 361)
–

ВА 57Ф35
100;
125;
160;
200
–
48; 361)
–

Примечание:
1. Возможна замена трех однополюсных выключателей ВА 61-29-1 на один трехполюсный ВА 61-29-3.
2. Степень защиты распределительных пунктов IP21, IP54.
Приложение 30
Допустимые токовые нагрузки кабелей с резиновой и поливинилхлоридной изоляцией на напряжение 0,66 кВ, 1 кВ
Номиналь-
ное
сечение продолжение
–PAGE_BREAK–
жилы, мм2 –PAGE_BREAK–
158
192
237
280
321
363
406
468 –PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK—-PAGE_BREAK–

200; 250
2500

ВА 88-35
ВА 99/250
3; 4
250
Комбинированный
125; 160; 200; 250
10Iнтр
35
–
–
ВА 51-37
3
400
Комбинированный
250; 320; 400
10Iнтр
25
12
–
ВА52-37
3
400
Комбинированный
250; 320; 400
10Iнтр
3
18
–
ВА 53-37
ВА 55-37
3
400
Комбинированный
160; 250; 400
2; 3; 5; 7; 10
20
20
–
ВА 88-37
3; 4
400
Комбинированный
250; 315; 400
10Iнтр
35
–
–
ВА 99/400
3; 4
400
Комбинированный
250; 315; 400
10Iнтр
50
–
–
ВА 51-39
3
630
Комбинированный
400; 500; 630
10Iнтр
35
20
–
ВА 52-39
3
630
Комбинированный
250; 320; 400; 500; 630
10Iнтр
40
20
–
ВА 53-39
ВА 55-39
3
630
Полупроводниковый
160; 250; 400; 630
2, 3, 5, 7, 10
25
25
–
ВА 57-39
3
630
Комбинированный
320
3200
25
–
–

400
2000; 4000

500
2500; 5000
40
18
–

630
3200; 5000

ВА 88-40
3; 4
800
Комбинированный
400; 500; 630; 800
10Iнтр
35
–
–
ВА 99/800
3; 4
800
Комбинированный
400; 500; 630; 800
10Iнтр
50
–
–
ВА 53-41
ВА 55-41
3
1000
Полупроводниковый
400; 630; 800; 1000
2; 3; 5; 7
25
25
–
ВА 53-43
ВА 55-43
3
1600
Полупроводниковый
1000; 1250; 1600
2; 3; 5
36
36
–
ВА 88-43
ВА 99/1600
3; 4
1600
Комбинированный
800; 1000; 1250; 1600
Регулируемая
50
–
–
ВА 75-45
3
2500
Полупроводниковый
1600; 2000; 2500
2; 3; 5; 7
36
36
–
ВА 75-47
3
4000
Полупроводниковый
2500; 3000; 3500; 4000
2; 3; 5
45
45
–

Похожие работы