Министерствообразование Российской Федерации
Санкт-Петербургскийинститут машиностроения (ЛМЗ-ВТУЗ)
Кафедра«Технология и оборудование сварочного производства»
Курсовая работа
по теме: Расчётсварочного выпрямителя, предназначенного для однопостовой механизированнойсварки плавящимся электродом в среде углекислого газа и под флюсом деталей изнизкоуглеродистых и низколегированных сталей
Выполнил:
Ст.гр.№5303
Ковальков А. Е.
Проверила:
Приёмышева Г. А.
Санкт-Петербург2010
ИсходныеданныеНаименование параметра Обозначение параметра Величина
1. Номинальное напряжение трёхфазной питающей сети частотой fс=50 Гц, В
Uс 380 2. Номинальный выпрямленный (сварочный) ток, А
Idн 500 3. Номинальное выпрямленное (рабочее)напряжение на зажимах выпрямителя при номинальном токе, В
Udн 50 4. Номинальный режим работы (продолжительность нагрузки) при цикле сварки 10 мин, % ПН% 60 5. Способ регулирования сварочных параметров тиристорный 6. Внешняя характеристика жёсткая 7. Система охлаждения Воздушная принудительная 8. Класс изоляции F
9.Кострукционные особенности:
а) материал магнитопровода
б) материал обмоток трансформатора
Сталь 3413
Алюминиевые провода
Выбор схемывыпрямления
Выборосуществляется из четырёх самых распространённых схем выпрямления:
Ø Трёхфазнаямостовая схема
Ø Шестифазнаяс нулевой точкой
Ø Схемас уравнительным реактором
Ø Кольцеваясхема
Учитывая исходныеданные, выбираем шестифазную схему выпрямления с уравнительным реактором,получившей широкое применение при сварке в углекислом газе. Схема обладаетхорошим использованием вентилей и небольшой расчётной мощностью трансформатора.
/>
Рисунок 1. «Схема выпрямления с уравнительным реактором»
В этой схеметрансформатор имеет одну первичную обмотку, соединённую в треугольник, и двегруппы вторичных обмоток, каждая из которых соединена в звезду, причём в первойгруппе нулевая точка образована концами обмоток, а во второй группе — началамиобмоток. Таким образом, фазные напряжения смещены дуг относительно друга на 180̊.В результате имеем два трёхфазных выпрямителя, работающих параллельно черезуравнительный реактор на общую нагрузку.
Основныепараметры выпрямителя
1) Ориентировочноезначение напряжения холостого хода выпрямителя:
Udxx=(1,4÷1,8)∙Udн=(1,4÷1,8)∙50=70÷90(В)
Udн– номинальное выпрямленное напряжение
Принимаем Udxx=80(В)
2) Длительно допустимыйпо нагреву ток выпрямителя:
Idдл=Idн∙/>=500∙/>=387 (А)
Idн– номинальный выпрямленный ток
ПН — продолжительностьнагрузкиРасчётсилового трансформатора1. Расчёт фазных токов и напряжений обмоток трансформатора:
Повыбранной схеме выпрямления и схеме соединения первичной обмотки в треугольникрассчитываем:
1.1.Вторичное фазное напряжение:
U2ф=/>=/>=68,4 (В)
1.2. Реальное значениенапряжения холостого хода выпрямителя:
Udxx0=1,35∙U2ф =1,35∙68,4=92,3(В)
1.3. Действующеезначение тока вторичных обмоток трансформатора:
I2ф=Idн∙0,289=500∙0,289=144,5(А)
выпрямителькатушка трансформатор сварочный
1.4. Расчётное значениетока вторичных обмоток:
I2фрасч.=I2ф∙/>=144,5∙/>=111,9 (А)
1.5. Коэффициенттрансформации:
При соединениипервичной обмотки в треугольник
Кт=/>=/>=5,56
1.6. Действующеезначение фазного тока первичной обмотки:
I1ф=0,41∙/>∙Idн=0,41∙/>∙500=36,87(А)
I1ф=36,87∙1,05=38,7(А)
1,05-коэффициент,учитывающий влияние тока холостого хода на номинальный первичный ток
1.7. Расчётное значениетока первичных обмоток:
I1фрасч.=I1ф∙/>=38,7∙/>=29,98 (А)
1.8. Значениеноминальной отдаваемой (выпрямленной) мощности выпрямителя:
Pdн=Idн∙Udн=500∙50=25000(Вт)=25 (кВт)
1.9. Значение потребляемоймощности:
При соединениипервичной обмотки в треугольник
Pсети=Uc∙I1ф∙3∙10-3=380∙38,7∙3∙10-3=44,1(кВА)2. Предварительный расчёт магнитной системы и обмоток:
2.1. Значение ЭДС,приходящейся на один виток:
e0=(0,08÷0,045)∙Pсетирасч.
Pсетирасч.=Pсети∙/>=44,1∙/>=34,2 (кВА)
e0=(0,08÷0,045)∙34,2=2,736÷1,539
Принимаю e0=2,7(В/виток)
2.2. Предварительноечисло витков вторичной обмотки:
W2’=/>=/>=25
2.3. Предварительноечисло витков первичной обмотки:
W1’=/>
U1ф=Uc– при соединении первичной обмотки в треугольник
W1’=/>=141
2.4. Окончательноечисло витков первичной и вторичной обмоток:
Принимаем окончательноечисло витков вторичной обмотки W2=28.
Тогда окончательноезначение ЭДС на один виток:
e0=/>=/>=2,44 (В/виток)
Окончательное числовитков первичной обмотки:
W1=/>=/>=155,6
Принимаем W1=156.
2.5. Предварительнаяплотность тока в обмотках трансформатора:
J1’=1,5(А/мм2) — в первичной
J2’=2,35(А/мм2) — во вторичной
2.6. Предварительныесечения проводов обмотки:
q1’=/>=/>=20 (мм2)
q2’=/>=/>=49 (мм2)
2.7. Активное сечениестали магнитопровода:
Предварительноеактивное сечение:
Sa’=e0∙104/4,44∙f0∙В’
f0– частота питающей сети;
В’ –предварительное значение магнитной индукции;
Для холоднокатанойанизотропной стали марки 3413 В’/>1,65 (Тл)
Sa’=2,44∙104/4,44∙50∙1,65=66,6(см2)
2.8. Полное сечениемагнитопровода:
Предварительное полноесечение:
Sст’=Sa’/Кс
Кс –коэффициент заполнения стали, Кс=0,95
Sст’=66,6/0,95=70,1(см2)
2.9. Определение шириныпластины магнитопровода:
Учитывая мощностьвыпрямителя, выберем рекомендуемую ширину bст=82(мм)
2.10. Предварительнаятолщина набора магнитопровода:
lст’=Scт’∙102/bст=70,1∙102/82=85,5(мм)
Окончательную толщинунабора принимаем lст=86(мм)
Окончательное сечениемагнитопровода:
Sст=lст∙bст/100=86∙82/100=70,5 (см2)
Окончательное активноесечение магнитопровода:
Sa=Sст∙Кс=70,5∙0,95=67(см2)
Окончательная магнитнаяиндукция:
В=e0∙104/4,44∙f∙Sa=2,44∙104/4,44∙50∙67=1,64(Тл)
2.11. Суммарная площадьобмоток, которые необходимо разместить в окне:
Q=Q1+Q2
Q1– площадь первичной обмотки
Q1=q1’∙W1=20∙156=3120(мм2)
Q2– площадь двух вторичных обмоток
Q2=2∙q2’∙W2=2∙49∙28=2744(мм2)
Q=Q1+Q2=3120+2744=5864(мм2)
2.13. Площадь окнамагнитопровода:
Sок=2∙Q/Кзо
Кзо –коэффициент заполнения окна, Кзо=0,45
Sок=2∙5864/0,45=26062(мм2) 3.Окончательный расчёт магнитной системы трансформатора:
3.1.Ширина окна:
b0=(1,1÷1,5)∙bст
bcт– ширина стержня
b0=(1,1÷1,5)∙82=90,2÷123(см)
Принимаю b0=112(мм).
3.2. Высота окнамагнитопровода:
h0=Sок/b0=26062/112=233(мм)
3.3. Длина пластин (1го,2гои 3го вида):
l1=h0+bст=233+82=315(мм)
l2=2b0+bст=2∙112+82=306(мм)
l3=b0+bст=112+82=194(мм)
Количество листовкаждого типа:
n1=lст∙0,95∙3/0,5=86∙0,95∙3/0,5=490(шт),
n2=lст∙0,95∙/0,5=163(шт),
n3=lст∙0,95∙2/0,5=327(шт)
lст– толщина набора магнитопровода
0,95– коэффициент заполнения стали (Кс)
3.4. Масса стали магнитопровода:
Gc=[(h0+2bст)∙(2b0+3bст)-2h0∙b0]∙lст∙0,95∙γ∙10-3
γ-плотностьэлектротехнической стали 3413, γ=7,65 (г/см3)
Gc=[(23,3+2∙8,2)∙(2∙11,2+3∙8,2)-2∙23,3∙11,2]∙8,6∙0,95∙7,65∙10-3=84(кг)
3.5. Потери в сталимагнитопровода:
Pc=К0∙Gc∙p0∙Кур
К0–коэффициент, учитывающий добавочные потери в стали за счёт изменения структурылистов при их механической обработке, К0=1,2.
Кур –коэффициент увеличения потерь для анизотропных сталей, являющейся функциейгеометрических размеров магнитопровода.
В зависимости отвеличины 3h0+4b0/bст=3∙23,3+4∙11,2/8,2=14-получаем Кур=1,15.
p0–удельныепотери в 1 кг стали марки 3413 при индукции В=1,64 (Тл) равняются p0=2,3(Вт/кг)
Pc=1,2∙84∙2,3∙1,15=267(Вт)
3.6. Абсолютноезначение тока холостого хода:
/>
Iоа– активная составляющая тока холостого хода, обусловленная потерями холостогохода Pc
Iор– реактивная составляющая тока холостого хода, необходимая для созданиямагнитного потока
Iоа=Pc/3Uc
Pc– потери в стали магнитопровода
Uc– номинальное напряжение питающей сети
Iоа=267/3∙380=0,2(А)
Iор=[Hc∙lм+0,8∙В∙nз∙δз∙104/√2∙W1∙Кr]∙Кухх
Hc– напряжённость магнитного поля, соответствующая индукции В=1,64 (Тл). Дляанизотропной стали 3413 Hc=8,2(А/см);
lм– средняя длина магнитной силовой линии (см);
В – магнитная индукция(Тл);
nз– число немагнитных зазоров на пути магнитного потока ;
δз –условная длина воздушного зазора в стыке равная 0,005 (см) в случаештампованных листов при сборке магнитопровода внахлёстку;
Кr– коэффициент высших гармонических. Ориентировочно для стали 3413 при индукцииВ=1,64 (Тл) Кr=1,1;
Кухх– коэффициент увеличения тока холостого хода. Этот коэффициент являетсяфункцией геометрических размеров магнитопровода и магнитной индукции.
Присоотношении (h0+2b0)/bст+1=((23,3+2∙11,2)/8,2)+1=6,57- получаем Кухх=2,5.
Посколькутрёхстержневой магнитопровод является несимметричным, т.е. имеет разные путидля магнитного потока крайних и средней фазы, то необходимо посчитать средниедлины магнитной силовой линии отдельно для крайней и средней фазы.
Длинасредней линии магнитного потока для крайней фазы:
lмк.ф.=h0+2b0+bст+π∙bст /2=23,3+2∙11,2+8,2+3,14∙8,2/2=66,8(см)
Длинасредней линии магнитного потока для средней фазы:
lмср.ф.=h0+bст=23,3+8,2=31,5(см)
Числонемагнитных зазоров на пути потока для крайней фазы nз=3,для средней фазы nз=1.
Реактивная составляющаятока холостого хода для крайней фазы:
Iорк.ф.=[(Hc∙lм к.ф.+,8∙В∙3∙0,005∙104)/√2∙W1∙Кr]∙Кухх
Iорк.ф.=[(8,2∙66,8+0,8∙1,64∙3∙0,005∙104)/√2∙156∙1,1]∙2,5=7,7(А)
Реактивнаясоставляющая тока холостого хода для средней фазы:
Iорср.ф.=[(Hc∙lм ср.ф.+0,8∙В∙1∙0,005∙104)/√2∙W1∙Кr]∙Кухх
Iорср.ф.=[(8,2∙31,5+0,8∙1,64∙1∙0,005∙104)√2∙156∙1,1]∙2,5=3,3(А)
Среднеезначение реактивной составляющей тока холостого хода:
Iор=(2∙Iорк.ф. + Iорср.ф. ) /3=(2∙7,7+3,3)/3=6,2 (А)
Абсолютноезначение тока холостого хода:
/>=/>=6,2 (А)
Токхолостого хода в процентах от номинального первичного тока:
i=(I0/I1ф)∙100%=(6,2/38,7)∙100%=16% 4.Окончательный расчёт обмоток трансформатора
4.1.Выбор обмоточных проводов:
Попредварительно рассчитанным значениям сечений проводов выбираем ближайшие изстандартного ряда:
q1=21,12(мм2)
q2=69,14(мм2)
Проводобмоточный алюминиевый нагревостойкий прямоугольного сечения:Номинальный размер проволоки а*b, мм
Площадь поперечного сечения q, мм2
Размеры провода с изоляцией аиз*bиз, мм
Масса 1000 м провода,
кг 2,12*10,0 21,12 2,6*10,4 62,58 5,00*14,0 69,14 5,52*14,48 201,32
Уточнённыезначения плотности тока:
J1=I1фрасч. /q1=29,98/21,12=1,4(А/мм2)
J2=I2фрасч. /q2=111,9/69,14=1,6(А/мм2)
4.2.Высота цилиндрической обмотки:
hобм=h0-2∙∆я
∆я– зазор между торцевой поверхностью обмотки и ярмом магнитопровода, равный 5(мм);
h0– высота окна магнитопровод
hобм=233-2∙5=223(мм)
4.3.Число витков в слое:
Первичнойобмотки
Wc1=(hобм/bиз.1)– 1=(223/10,4)-1=20,4- принимаем Wc1=20
Вторичнойобмотки
Wc2=(hобм/bиз.2)– 1=(223/14,48)-1=14,4– принимаем Wc2=14
4.4Число слоёв:
Первичнойобмотки
nc1=W1/Wc1=156/2=7,8- принимаем nc1=8
Вторичнойобмотки
nc2=W2/Wc2=28/14=2
4.5.Радиальные размеры (толщина) первичной и вторичной обмоток, выполненных изизолированного провода:
δ1=nc1∙nпар1∙аиз1+(nc1-1)∙∆вит
δ2=nc2∙nпар2∙аиз2+(nc2-1)∙∆вит
nпар1,nпар2– число параллельных проводов первичной и вторичной обмоток;
аиз1, аиз2 – размер проводов по ширине с изоляцией;
nc1, nc2– число слоёв первичной и вторичной обмоток;
∆вит– межслоевая изоляция для изолированных проводов, ∆вит=0,15
δ1=8∙1∙2,6+(8-1)∙0,15=22(мм)
δ2=2∙1∙5,52+(2-1)∙0,15=11(мм)
4.6.Радиальный размер катушки трансформатора:
δ=δ1+δ2+δ12+∆т
∆т– технологические зазоры, связанные с отступлением сторон катушки отпарралельности, с неплотностью намотки, ∆т=4 (мм);
δ12– расстояние между первичной и вторичной обмотками, δ12=0,16(мм)
δ=22+11+3∙0,16+4=37(мм)
4.7.Внутренний размер катушки по ширине:
А=bст+∆ш
∆ш– двухсторонний зазор по ширине между катушкой и стержнем, ∆ш=12(мм)
А=82+12=94(мм)
4.8.Внутренний размер катушки по длине:
Б=lст+∆дл
lст– длина пакета магнитопровода
∆дл– двухсторонний зазор по длине между катушкой и стержнем,
∆дл=30(мм)
Б=86+30=116(мм)
4.9.Средние длины витков:
Средняядлина витка первичной обмотки
lср1=2(А-2R)+2(Б-2R)+2∙π∙(R+δ1/2)
R-радиусскругления проводов при переходе с одной стороны на другую при намотке, R=10(мм)
lср1=2(94-2∙10)+2(116-2∙10)+2∙3,14∙(10+22/2)=471(мм)
Средняядлина витка вторичной обмотки
lср2=2(А-2R)+2(Б-2R)+2∙π∙(R+δ1+δ12+δ2/2)
lср2=2(94-2∙10)+2(116-2∙10)+2∙3,14∙(10+22+0,16+11/2)=576(мм)
Послеопределения всех размеров выполним эскиз катушки:
/>
Рисунок 2. « Катушка трансформатора с первичной и вторичнойобмотками из изолированного провода»
4.10.Расстояние между катушками соседних стержней:
∆кат=bо-∆ш-2δ
∆кат=112-12-2∙37=25 (мм)
Послеуточнения всех размеров выполним эскиз трансформатора:
/>
Рисунок 3. «Эскиз трансформатора»
4.11.Масса проводов катушки:
Массапровода первичной обмотки одной фазы трансформатора
G1=Ky∙g1∙W1∙lср1
g1– масса одного метра провода первичной обмотки, g1=0,06(кг);
lср1– средняя длина витка первичной обмотки (м);
Ку– коэффициент, предусматривающий увеличение массы провода за счёттехнологических погрешностей, Ку=1,05.
G1=1,05∙0,06∙156∙0,471=4,6(кг)
Массапровода вторичной обмотки
G2=Кy∙g2∙2W2 ∙lср2
g2– масса одного метра провода вторичной обмотки, g2=0,2(кг)
lср2– средняя длина витка вторичной обмотки (м)
G2=1,05∙0,2∙2∙28∙0,576=6,8(кг)
Общаямасса провода трансформатора
Gпр=3(G1+G2)=3∙(4,6+6,8)=34,2(кг)
4.12.Сопротивления обмоток трансформатора:
r1=KF∙r0(1)
r2=КF∙r0(2)
r0(1), r0(2) – омическое сопротивление первичной и вторичнойобмоток в холодном состоянии при 20 оС; КF– коэффициент Фильда, который учитывает добавочные потери в обмотках, КF=1,04
r0(1)=ρ∙lср1∙W1/q1
r0(2)= ρ∙lср2∙W2/q2
ρ-удельное электрическое сопротивление материала провода катушки, (дляалюминиевого провода при 20 оС ρ=0,0282(Ом∙мм2/м))
lср1,lср2– средние длины витков провода первичной и вторичной обмоток (м)
r0(1)=0,0282∙0,471∙156/21,12=0,1 (Ом)
r0(2)=0,0282∙0,576 ∙28/69,14=0,007 (Ом)
r1=1,04∙0,1=0,062(Ом)
r2=1,04∙0,007=0,0073(Ом)
Активныесопротивления первичной и вторичной обмоток, отнесённые к расчётной температуре,которая для обмоток класса Fсоставляет 115 оС:
r1t=1,38∙r1=1,38∙0,062=0,1(Ом)
r2t=1,38∙r2=1,38∙0,0073=0,01(Ом)
Активноесопротивление обмоток трансформатора, приведённое к первичной обмотке:
rк=r1t+r2t∙К2т
Кт– коэффициент трансформации
rк=0,1+0,01∙(5,56)2=0,3(Ом)
Индуктивноесопротивление:
Xк=7,9∙10-8∙fc∙W21∙lср∙δs/ ls
fc– частота питающей сети;
δs– ширина приведённого канала рассеяния (см)
δs=δ12+((δ1+δ2)/3)=0,016+((2,2+1,1)/3)=1,1(см)
ls– длина силовой линии (см)
ls=ho/0,95=23,3/0,95=24,5(см)
lср– средняя длина витка обмоток (см)
lср=(lср1+lср2)/2=(47,1+57,6)/2=52,4 (см)
xк=7,9∙10-8∙50∙(156)2∙52,4∙1,1/24,5=0,23 (Ом)
Полноесопротивление обмоток, приведённое к первичной обмотке:
/>=0,5(Ом)
4.13.Потери в обмотках:
Впервичных
P1=m1∙r1t∙I21ф
Вовторичных
P2=m2∙r2t∙I22ф
m1– количество первичных обмоток, m1=3;
m2– количество вторичных обмоток (для схемы с уравнительным реактором m2=6);
r1t, r2t– активные сопротивления первичной и вторичной обмоток, отнесённые к расчётнойтемпературе
P1=3∙0,1∙(38,7)2=629 (Вт)
P2=6∙0,01∙(144,5)2=1253(Вт)
4.14.Напряжение короткого замыкания:
/>
Активнаясоставляющая напряжения короткого замыкания
Uа=I1ф∙rк=38,7∙0,3=11,6(В)
Реактивнаясоставляющая напряжения короткого замыкания
Uр=I1ф∙xк=38,7∙0,23=8,9(В)
/>=14,6(В)
Напряжениекороткого замыкания в процентах от первичного напряжения:
Uк%=Uк∙100/U1ф=14,6∙100/380=3,8%Расчёт блокатиристоров 1.Выбор типа тиристора и охладителя:
1.1.Среднее, действующее и максимальное значения тока тиристора в зависимости отноминального выпрямленного тока:
Iв.ср.=Idн∙0,166=500∙0,166=83(А)
Iв= Idн ∙0,289=500∙0,289=144,5(А)
Iвмах = Idн∙0,5=500∙0,5=250(А)
1.2.Максимальное обратное напряжение на тиристоре:
Uобр.мах=Udхх∙2,09=80∙2,09=167,2(В)
Выбираемтиристор и охладитель:
Тиристор-Т161-160
Охладитель-О171-80
Основныепараметры тиристора и охладителя:
· Пороговоенапряжение Uпор=1,15(В)
· Среднеединамическое сопротивление rдин=1,4(мОм)
· Максимальнодопустимая температура перехода Tп.м.=125°С
· Тепловоесопротивление переход-корпус Rт(п-к)=0,15(°С/Вт)
· Тепловоесопротивление контакта корпус-охладитель Rт(к-о)=0,05(°С/Вт)
· Тепловоесопротивление охладитель-среда Rт(о-с)=0,355(°С/Вт)
1.3.Максимальный допустимый средний ток вентиля в установившемся режиме работы изаданных условиях охлаждения:
Iос.ср.=[√ (U2пор+4∙К2ф∙rдин∙10-3∙(Tп.м.-Tc)/Rт(п-с) )-Uпор]/2∙К2ф∙rдин∙10-3
Кф– коэффициент формы тока, Кф=1,73
Тс– температура охлаждающего воздуха, Тс=40 °С
Rт(п-с)– тепловое сопротивление переход-среда
Rт(п-с)=Rт(п-к)+Rт(к-о)+Rт(о-с)=0,15+0,05+0,355=0,555(°С/Вт)
Iос.ср.=[√((1,15)2+4∙(1,73)2∙1,4∙10-3∙(125-40)/0,555)-1,15]/2∙(1,73)2∙1,4∙10-3=
=97,9(А)
1.4.Мощность, рассеиваемая на вентиле:
Pв=К∙(Uпор∙Iв.ср.+rдин∙10-3∙I2в)
К– коэффициент, учитывающий наличие добавочных потерь в вентиле,К=1,05÷1,1
Pв=1,05∙(1,15∙83+1,4∙10-3∙(144,5)2)=131(Вт)
1.5.Температура нагрева перехода:
Tп=Rт(п-с)∙Pв+Tc
Tc– температура охлаждающего воздуха, Tc=40 ̊С
Rт(п-с)– тепловое сопротивление переход-среда
Tп=0,555∙131+40=113 ̊С
1.6.Класс тиристора:
Uповт.=0,8∙Uобр.мах
Uповт.-повторяющееся напряжение, определяющее класс вентиля
Uповт.=0,8∙167,2=133,8 (В)
ПринимаюUповт.=200 (В).
Учитываявозможные перенапряжения, окончательный класс тиристора принимаю равный 4.
Условноеобозначение выбранного тиристора:
Т161-160-4-12УХЛ2
Расчёт КПДвыпрямителя
Коэффициентполезного действия выпрямителя при номинальной нагрузке:
η=Pdн/Pdн+ΣP
Pdн– отдаваемая (выпрямленная) номинальная мощность
ΣP– суммарные активные потери в схеме выпрямления, которые можно разбить наследующие составные части:
1.Потери в вентилях:
ΣPв=mв∙Pв
mв– количество вентилей в схеме выпрямления
Pв– мощность, рассеиваемая на одном вентиле
ΣPв=6∙130,9=785,4(Вт)
2.Потери в силовом выпрямительном трансформаторе:
Pтр=Pc+P1+P2
Pc– потери в стали магнитопровода
P1– потери в первичных обмотках
P2– потери во вторичных обмотках
Pтр=267+629+1253=2,2(кВт)
3.Потери в сглаживающем дросселе:
Pдр=(2÷3)%Pdн=0,6(кВт)
4.Потери в уравнительном реакторе:
Pур=(1÷2)%Pdн=0,375(кВт)
5.Потери во вспомогательных устройствах (в системе управления, системеохлаждения):
Pвсп=(0,5÷1,5)Pdн=0,25(кВт)
6.Потери в соединительных шинах:
Pш=450(Вт)=0,45 (кВт)
ЗначениеКПД:
η=Pdн/Pdн+Pв+Pтр+Pдр+Pур+Pвсп+Pш
η=25/25+0,785+2,2+0,6+0,375+0,25+0,45=0,84.