Вибір схеми видачі потужності електростанції типу АЕС

КУРСОВА РОБОТА НА ТЕМУ:
ВИБІР СХЕМИ ВИДАЧІ ПОТУЖНОСТІ ЕЛЕКТРОСТАНЦІЇ ТИПУ АЕС

/>/>Cодержание
1. Вихідні дані завдання
2. Розподіл генераторів між РУ ВН і РУ СН
3. Вибір генераторів і блокових трансформаторів
4. Вибір АТ
5. Визначення втрат у трансформаторах блоків і АТ
6. Вибір провідників для ЛЕП наРУ-330 кВ і РУ-750 кВ
7. Кількість з’єднань на РУ-330 кВ і РУ-750 кВ
8. Вибір варіантів схем РУ всіх напруг
9. Техніко-економічний аналіз варіантів схем
9.1 Визначення втрат електроенергії від потоків відмов елементів схем РУ СН
9.2 Техніко-економічне зіставлення варіантів розглянутихсхем
Література
1. Вихідні дані завдання
Виконатитехніко-економічне зіставлення схем.
Вихідні дані завдання зведені в таблицю №1.Тип електростанції й число встановлених на ній генераторів Дані РУ вищої напруги Дані РУ середньої напруги напруга, кВ потужність к.з. від системи, МВА
Напряже
ние, кВ навантаження, МВт потужність к.з. від системи, МВА АЕС 7´1000 МВт 750 14000 330 3800/3200 12000
/> 
Кількість ЛЕП на напругу 750 кВ (4, довжиною 300 км.
Кількість ЛЕП на напругу 330 кВ (5, довжиною 30 км.
Час використання максимального навантаження Тнагр.мах=6000годин.
Час використання встановленої потужності генераторівТг.вуст.=7200 годин. Максимальна активна потужність, що віддається венергосистему (7000 Мвт.
2. Розподіл генераторів між РУ ВН і РУСН
Схема видачі потужності визначає розподіл генераторівміж РУ різних напруг, трансформаторний і автотрансформаторний зв’язок між РУ, спосібз’єднання генераторів із блоковими: трансформаторами, точки підключення резервнихтрансформаторів власних потреб.
Звичайно до РУ середньої напруги (СН) підключаєтьсястільки генераторів, скільки необхідно, щоб покрити навантаження в максимальномурежимі.
Інші підключаються до РУ вищої напруги (ВН), тобто:
nг-сн = Рнг max / Рг = 3800/1000» 4
де: Рнг max — максимальне навантаження РУ СН; Рг- потужність одного генератора; nг-сн — число генераторів, підключених до РУ СН.
3. Вибір генераторів і блокових трансформаторів
Згідно завдання вибираємо генератори проектованоїстанції (вибираються по активній потужності):
Вибираємо по (Л.3) генератор ТВВ-1000-4Генератор Ном. частота обертання, про/хв Номінальна потужність Ном. напруга, кВ
Cos jном. Ном. струм, кА х” Та S, МВА Р, МВт ТВВ-1000-4 1500 1111 1000 24 0,9 26,73 0,324 0,25
Згідно завдання вибираємо по (Л.3) блокові трансформатори:
Sбл. расч. = 1,05 Sг = 1,05´ 1111= 1166,55 МВА
По літературі (3) вибираємо ОРЦ-417000/750 і ТЦ-1250000/330Тип трансформатора
Sн,МВА
Рхх, кВт
Рк, кВт НН, кВ uквн-нн, % uксн-нн, %
Iхх ОРЦ 417000/750 3 ´ 417 3 ´ 320 3 ´ 800 24 14 45 0,35 ТЦ 1250000/330 1250 500 2800 24 14,5 – 0,55 />/> 
4. Вибір АТ
Вихідні дані для розрахунку наведені в таблиці№1.
Повна потужність генератора Sг дорівнює:
Sг = Рг / cosj = 1000 / 0,9 = 1111 МВА
Тому що навантаження власних потреб (с.н.) Sснне задані, то задаємо її самі з розрахунку 4-6% від потужності генератора:
Sсн = Sг ´ 5% / 100% = 1111´ 5%/ 100% = 55,55 МВА
Максимальна повна потужність РУ СН:
Sн max = РСнmax / cosj = 3800 / 0,85 = 4470,59МВА
Мінімальна повна потужність РУ СН:
Sнг min = РСн min / cosj = 3200 / 0,85 = 3764,7МВА
Розглянемо два варіанти схем:
/>
Рис.1 3 блоки на СН і 4 блоки на ВН
Розглядаємо 1-й варіант: 3 блоки на СН і 4 блокина ВН.
SП min = SSГсн — Sнг min — Sсн = 3333 — 3764,7 — 166,65 = — 598,35 МВА
SП max = Sн max — SSГсн + Sсн= 4470,59 — 3333 + 166,65 = 1304,24 МВА
Sпа = Sн max — (SSГсн — Sг1)+ Sсн = 4470,59 — (3333 — 1111) + 166,65 = 2415,24 МВА
де:
Sсн — потужність власних потреб;
Sг1 — потужність одного генератора;
SП min — мінімальна потужність перетіканьРУ СН ® РУВН;
SП max — максимальна потужність перетіканьРУ СН ® РУВН;
Sпа — потужність перетікань РУ СН ® РУ ВН при відключенніодного блоку;
SSГсн — сумарна потужність генераторів на СН;
Sнг min — мінімальна потужність навантаженняна генератори СН;
Sн max — максимальна потужність навантаженняна генератори СН.
Розглядаємо 2-й варіант: 4 блоки на СН і 3 блокина ВН.
SП min = SSГсн — Sнг min — Sсн = 4444 — 3764,7 — 222,2 = 457,1 МВА
SП max = Sн max — SSГсн + Sсн= 4470,59 — 4444 + 222,2 = 248,79 МВА
Sпа = Sн max — (SSГсн — Sг1)+ Sсн = 4470,59 — (4444 — 1111) + 222,2 = 1359,79 МВА
/>
Рис.1 4 блоки на СН і 3 блоки на ВН
Вибираємо 2-й варіант: 4 блоки на СН і 3 блокина ВН, тому що згідно розрахунку в другому варіанті максимальні потужності перетіканьРУ СН (РУ ВН в аварійному режимі (відключення одного блоку) виявилися нижче майжевдвічі за значенням стосовно першого варіанта, що спричиняється вибір АТ з Л.3.
Розраховуємо потужність АТ:
SаТ расч. = 1359,79 МВА
По літературі (3) вибираємо 1 групу однофазнихАТ: АОДЦТН-417000/750/330
Sн = 3 ´ 417 МВА; ВН = 750//>кВ; СН = 330//>кВ
5. Визначення втрат у трансформаторахблоків і АТ
Визначаємо втрати в автотрансформаторі.
Величина втрат у трифазній групі однофазних двохобмотувальних трансформаторів визначається по формулі:
/>
Мвт (ч/рік
де:
n — число паралельно працюючих трансформаторів;
Sn — номінальна потужність трансформатора;
Snmax — максимальне навантаження трансформатораза графіком;
Рхх, Ркз — втрати потужностіодного трансформатора потужністю Sn;
ТГ — число годин використання потужності(7200 годин);
tmax — час найбільших втрат (1% від ТГ).
Визначаємо втрати в трансформаторах блоку:
Величина втрат у трифазному двох обмотувальномутрансформаторі визначається по формулі:
на напругу 330 кВ:
/>
Мвт (ч/рік) на напругу 750 кВ:
/>
Мвт (ч/рік
6. Вибір провідників для ЛЕП на РУ-330кВ і РУ-750 кВ
Вибір провідників для ЛЕП на РУ-330 кВ:
/>
де: n — кількість ліній.
По Л.3 вибираємо провідник АС 400/51
Iдоп. = 835 А.
Вибір провідників для ЛЕП на РУ-750 кВ:
/>
де: n — кількість ліній.
По Л.3 вибираємо провідник АС 400/51
Iдоп. = 835 А.
7. Кількість з’єднань на РУ-330 кВ і РУ-750кВ
У виді того, що групи РТСН живляться від ОРУ-330і 150 кВ Запорізької ТЕС, що перебуває в 2-х км від АЕС, то на РУ-330 кВ і РУ-750кВ АЕС ми їх не враховуємо.
Кіл-сть з’єднань на РУ 750 кВ:
n = nЛЭП + nг + nпртсн+ nсекц. + nат = 4 + 3 + 0 + 0 + 1 = 8
Кіл-У з’єднань на РУ 330 кВ:
n = nЛЭП + nг + nпртсн+ nсекц. + nат = 5 + 4 + 0 + 0 + 1 = 10
8. Вибір варіантів схем РУ всіх напруг
Схеми розподільних пристроїв (РУ) підвищених напругелектричних станцій вибираються по номінальній напрузі, числу приєднань, призначеннюй відповідальності РУ в енергосистемі, а також з урахуванням схеми прилягаючої мережі,черговості й перспективи розширення.
Схеми РУ напругою 35 — 750 кВ повинні виконаютьсяз урахуванням вимог і норм технологічного проектування.
При наявності декількох варіантів схем задовольняючихперерахованим вище вимогам перевага віддається:
– більше простому й економічному варіанту;
– варіанту, по якому потрібне найменша кількість операційз вимикачами а роз’єднувачами РУ підвищеної напруги при режимних перемиканнях виводув ремонт окремих ланцюгів і при відключенні ушкоджених ділянок в аварійних режимах.
Розглянемо основні види схем, застосовувані в схемахРУ330/750 кВ.
/>
Схема №1. Схема із двома системами шин і трьомавимикачами на два ланцюги (3/2).
Схема із двома системами шин і трьома вимикачамина два ланцюги (сх.1). У розподільних пристроях 330 — 750 кВ застосовується схемаіз двома системами шин і трьома вимикачами на два ланцюги. Кожне приєднання включенечерез два вимикачі В нормальному режимі всі вимикачі включені, обидві системи шинперебувають під напругою Для ревізії будь-якого вимикача відключають його й роз’єднувачі,установлені по обох сторони вимикача Кількість операцій для виводу в ревізію — мінімальне,роз’єднувачі служать тільки для відділення вимикача при ремонті, ніяких оперативнихперемиканні ними не роблять Достоїнства розглянутої схеми:
– при ревізії будь-якого вимикача всі приєднання залишаютьсяв роботі;
– висока надійність схеми;
– випробування вимикачів виробляється без операцій з роз’єднувачами.Ремонт шин, очищення ізоляторів, ревізія шинних роз’єднувачів виробляються без порушенняроботи ланцюгів;
– кількість необхідних операцій роз’єднувачами в плиніроку для виводу в ревізію по черзі всіх вимикачів, роз’єднувачів і збірних шин значноменше, ніж у схемі із двома робітниками й обхідний системами шин.
Розглянута схема:
– відключення КЗ на лінії двома вимикачами, що збільшуєзагальну кількість ревізій вимикачів;
– подорожчання конструкції РУ при непарному числі приєднань,тому що один ланцюг повинна приєднуватися через два вимикачі;
– зниження надійності схеми, якщо кількість ліній не відповідаєчислу трансформаторів. У цьому випадку до одного ланцюжка із трьох вимикачів приєднуютьсядва однойменних елементи, тому можливо аварійне відключення одночасно двох ліній;
– ускладнення релейного захисту;
– збільшення кількості вимикачів у схемі.
/>
Схема №2. Схема із двома системами шин і чотирмавимикачами на три ланцюги.
Схема із двома системами шин і із чотирма вимикачамина три приєднання (сх.2). Найкращі показники схема має, якщо число ліній в 2 разименше або більше числа трансформаторів.
Достоїнства схеми:
– схема 4/3 вимикача на приєднання має всі достоїнствавластивій полуторній схемі;
– схема більше економічна в порівнянні з полуторною схемою(1,33 вимикача на приєднання замість 1,5);
– секціонування збірних шин потрібно тільки при 15 приєднанняхі більше;
– надійність схеми практично не знижується, якщо до одноголанцюжка будуть приєднані дві лінії й один трансформатор замість двох трансформаторіві однієї лінії;
– конструкція ОРУ за розглянутою схемою досить економічнай зручна в обслуговуванні.
9. Техніко-економічний аналіз варіантівсхем/>9.1 Визначення втрат електроенергії від потоків відмов елементів схем РУ СН
Розрахунок робимо за допомогою комп’ютерної програми, розробленоївипускником УІПА 2000 року Путиліним О.М.
Розрахунок показників надійності головної схемиРУ СН (3/2)
Тип станції — АЕС; Uном, кВ — 330; Топ, год — 2,0Устаткування
Параметр потоку відмов,
1/рік Час після відмови Тв, ч.
Час на пл. ремонт Тр,
ч/рік Вимикачі 0,2500 75 271 Система шин 0,0130 5 3
Отримано результати для вимикачів і систем шин:Відмова
У період
ремонту W, 1/рік ОП/Тв ОВ
Wтиж.,
МВт год B1 0,13000 l1/0,5 B2 B4 B7 B10 B13 52,9 B2 0,13000  (l1) b1/16 B1 B3 2116,4 B3 0,13000 b1/16 B2 B6 B9 B12 B15 2116,4 B4 0,13000 b2/16 B5 B1 B7 B10 B13 2116,4 B5 0,13000  (l2) b2/16 B4 B6 2116,4 B6 0,13000 l2/0,5 B5 B3 B9 B12 B15 52,9 B7 0,13000 l3/0,5 B8 B1 B4 B10 B13 52,9 B8 0,13000  (l3) b3/16 B7 B9 2116,4 B9 0,13000 b3/16 B8 B3 B6 B12 B15 2116,4 B10 0,13000 b4/16 B11 B1 B4 B7 B13 2116,4 B11 0,13000  (l4) b4/16 B10 B12 2116,4 B12 0,13000 l4/0,5 B11 B3 B6 B9 B15 52,9 B13 0,13000 l5/0,5 B14 B1 B4 B7 B10 52,9 B14 0,13000 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 52,9 B15 0,13000  (a1) B14 B3 B6 B9 B12 0,0 1СШ 0,03500 B1 B4 B7 B10 B13 0,0 2СШ 0,03500 B3 B6 B9 B12 B15 0,0 B1 B2 0,00770 l1/75 B4 B7 B10 B13 464,0 B1 B3 0,00770  (l1) b1/16 B2 B4 B7 B10 B13 123,7 B1 B4 0,00770 l1/0,5 B2 B7 B10 B13 3,1 B1 B5 0,00770  (l1) b2/25 B2 B4 B7 B10 B13 193,4 B1 B6 0,00770 l1/0,5 B2 B4 B7 B10 B13 3,1 B1 B7 0,00770 l1/0,5 B2 B4 B10 B13 3,1 B1 B8 0,00770 l1/0,5 l3/25 B2 B4 B7 B10 B13 157,8 B1 B9 0,00770 l1/0,5 B2 B4 B7 B10 B13 3,1 B1 B10 0,00770 l1/0,5 B2 B4 B7 B13 3,1 B1 B11 0,00770  (l1) b4/25 B2 B4 B7 B10 B13 193,4 B1 B12 0,00770 l1/0,5 B2 B4 B7 B10 B13 3,1 B1 B13 0,00770 l1/0,5 B2 B4 B7 B10 3,1 B1 B14 0,00770 l1/0,5 l5/25 B2 B4 B7 B10 B13 157,8 B1 B15 0,00770 l1/0,5 B2 B4 B7 B10 B13 3,1 B2 B1 0,00770 b1/16 l1/59 B3 488,8 B2 B3 0,00770  (l1) b1/75 B1 580,1 B2 B4 0,00770  (l1) b1/16 B1 B3 123,7 B2 B5 0,00770  (l1) b1/16 B1 B3 123,7 B2 B6 0,00770  (l1) b1/16 B1 B3 123,7 B2 B7 0,00770  (l1) b1/16 B1 B3 123,7 B2 B8 0,00770  (l1) b1/16 B1 B3 123,7 B2 B9 0,00770  (l1) b1/16 B1 B3 123,7 B2 B10 0,00770  (l1) b1/16 B1 B3 123,7 B2 B11 0,00770  (l1) b1/16 B1 B3 123,7 B2 B12 0,00770  (l1) b1/16 B1 B3 123,7 B2 B13 0,00770  (l1) b1/16 B1 B3 123,7 B2 B14 0,00770  (l1) b1/16 B1 B3 123,7 B2 B15 0,00770  (l1) b1/16 B1 B3 123,7 B3 B1 0,00770 b1/16 B2 B6 B9 B12 B15 123,7 B3 B2 0,00770 b1/75 B6 B9 B12 B15 580,1 B3 B4 0,00770 b1/16 B2 B6 B9 B12 B15 123,7 B3 B5 0,00770 b1/16 l2/9 B2 B6 B9 B12 B15 179,4 B3 B6 0,00770 b1/16 B2 B9 B12 B15 123,7 B3 B7 0,00770 b1/16 B2 B6 B9 B12 B15 123,7 B3 B8 0,00770 b1/16 b3/25 B2 B6 B9 B12 B15 317,1 B3 B9 0,00770 b1/16 B2 B6 B12 B15 123,7 B3 B10 0,00770 b1/16 B2 B6 B9 B12 B15 123,7 B3 B11 0,00770 b1/16 l4/9 B2 B6 B9 B12 B15 179,4 B3 B12 0,00770 b1/16 B2 B6 B9 B15 123,7 B3 B13 0,00770 b1/16 B2 B6 B9 B12 B15 123,7 B3 B14 0,00770 b1/16 (a1) B2 B6 B9 B12 B15 123,7 B3 B15 0,00770 b1/16 B2 B6 B9 B12 123,7 B4 B1 0,00770 b2/16 B5 B7 B10 B13 123,7 B4 B2 0,00770 b2/16 l1/9 B5 B1 B7 B10 B13 179,4 B4 B3 0,00770 b2/16 B5 B1 B7 B10 B13 123,7 B4 B5 0,00770 b2/75 B1 B7 B10 B13 580,1 B4 B6 0,00770 b2/16 (l2) B5 B1 B7 B10 B13 123,7 B4 B7 0,00770 b2/16 B5 B1 B10 B13 123,7 B4 B8 0,00770 b2/16 l3/9 B5 B1 B7 B10 B13 179,4 B4 B9 0,00770 b2/16 B5 B1 B7 B10 B13 123,7 B4 B10 0,00770 b2/16 B5 B1 B7 B13 123,7 B4 B11 0,00770 b2/16 b4/25 B5 B1 B7 B10 B13 317,1 B4 B12 0,00770 b2/16 B5 B1 B7 B10 B13 123,7 B4 B13 0,00770 b2/16 B5 B1 B7 B10 123,7 B4 B14 0,00770 b2/16 l5/9 B5 B1 B7 B10 B13 179,4 B4 B15 0,00770 b2/16 B5 B1 B7 B10 B13 123,7 B5 B1 0,00770  (l2) b2/16 B4 B6 123,7 B5 B2 0,00770  (l2) b2/16 B4 B6 123,7 B5 B3 0,00770  (l2) b2/16 B4 B6 123,7 B5 B4 0,00770  (l2) b2/75 B6 580,1 B5 B6 0,00770 b2/16 l2/59 B4 488,8 B5 B7 0,00770  (l2) b2/16 B4 B6 123,7 B5 B8 0,00770  (l2) b2/16 B4 B6 123,7 B5 B9 0,00770  (l2) b2/16 B4 B6 123,7 B5 B10 0,00770  (l2) b2/16 B4 B6 123,7 B5 B11 0,00770  (l2) b2/16 B4 B6 123,7 B5 B12 0,00770  (l2) b2/16 B4 B6 123,7 B5 B13 0,00770  (l2) b2/16 B4 B6 123,7 B5 B14 0,00770  (l2) b2/16 B4 B6 123,7 B5 B15 0,00770  (l2) b2/16 B4 B6 123,7 B6 B1 0,00770 l2/0,5 B5 B3 B9 B12 B15 3,1 B6 B2 0,00770  (l2) b1/25 B5 B3 B9 B12 B15 193,4 B6 B3 0,00770 l2/0,5 B5 B9 B12 B15 3,1 B6 B4 0,00770 l2/0,5 B5 B3 B9 B12 B15 3,1 B6 B5 0,00770 l2/75 B3 B9 B12 B15 464,0 B6 B7 0,00770 l2/0,5 B5 B3 B9 B12 B15 3,1 B6 B8 0,00770  (l2) b3/25 B5 B3 B9 B12 B15 193,4 B6 B9 0,00770 l2/0,5 B5 B3 B12 B15 3,1 B6 B10 0,00770 l2/0,5 B5 B3 B9 B12 B15 3,1 B6 B11 0,00770 l2/0,5 l4/25 B5 B3 B9 B12 B15 157,8 B6 B12 0,00770 l2/0,5 B5 B3 B9 B15 3,1 B6 B13 0,00770 l2/0,5 B5 B3 B9 B12 B15 3,1 B6 B14 0,00770 l2/0,5 a1/0,5 B5 B3 B9 B12 B15 3,1 B6 B15 0,00770 l2/0,5 B5 B3 B9 B12 3,1 B7 B1 0,00770 l3/0,5 B8 B4 B10 B13 3,1 B7 B2 0,00770 l3/0,5 l1/25 B8 B1 B4 B10 B13 157,8 B7 B3 0,00770 l3/0,5 B8 B1 B4 B10 B13 3,1 B7 B4 0,00770 l3/0,5 B8 B1 B10 B13 3,1 B7 B5 0,00770  (l3) b2/25 B8 B1 B4 B10 B13 193,4 B7 B6 0,00770 l3/0,5 B8 B1 B4 B10 B13 3,1 B7 B8 0,00770 l3/75 B1 B4 B10 B13 464,0 B7 B9 0,00770  (l3) b3/16 B8 B1 B4 B10 B13 123,7 B7 B10 0,00770 l3/0,5 B8 B1 B4 B13 3,1 B7 B11 0,00770  (l3) b4/25 B8 B1 B4 B10 B13 193,4 B7 B12 0,00770 l3/0,5 B8 B1 B4 B10 B13 3,1 B7 B13 0,00770 l3/0,5 B8 B1 B4 B10 3,1 B7 B14 0,00770 l3/0,5 l5/25 B8 B1 B4 B10 B13 157,8 B7 B15 0,00770 l3/0,5 B8 B1 B4 B10 B13 3,1 B8 B1 0,00770  (l3) b3/16 B7 B9 123,7 B8 B2 0,00770  (l3) b3/16 B7 B9 123,7 B8 B3 0,00770  (l3) b3/16 B7 B9 123,7 B8 B4 0,00770  (l3) b3/16 B7 B9 123,7 B8 B5 0,00770  (l3) b3/16 B7 B9 123,7 B8 B6 0,00770  (l3) b3/16 B7 B9 123,7 B8 B7 0,00770 b3/16 l3/59 B9 488,8 B8 B9 0,00770  (l3) b3/75 B7 580,1 B8 B10 0,00770  (l3) b3/16 B7 B9 123,7 B8 B11 0,00770  (l3) b3/16 B7 B9 123,7 B8 B12 0,00770  (l3) b3/16 B7 B9 123,7 B8 B13 0,00770  (l3) b3/16 B7 B9 123,7 B8 B14 0,00770  (l3) b3/16 B7 B9 123,7 B8 B15 0,00770  (l3) b3/16 B7 B9 123,7 B9 B1 0,00770 b3/16 B8 B3 B6 B12 B15 123,7 B9 B2 0,00770 b3/16 b1/25 B8 B3 B6 B12 B15 317,1 B9 B3 0,00770 b3/16 B8 B6 B12 B15 123,7 B9 B4 0,00770 b3/16 B8 B3 B6 B12 B15 123,7 B9 B5 0,00770 b3/16 l2/9 B8 B3 B6 B12 B15 179,4 B9 B6 0,00770 b3/16 B8 B3 B12 B15 123,7 B9 B7 0,00770 b3/16 B8 B3 B6 B12 B15 123,7 B9 B8 0,00770 b3/75 B3 B6 B12 B15 580,1 B9 B10 0,00770 b3/16 B8 B3 B6 B12 B15 123,7 B9 B11 0,00770 b3/16 l4/9 B8 B3 B6 B12 B15 179,4 B9 B12 0,00770 b3/16 B8 B3 B6 B15 123,7 B9 B13 0,00770 b3/16 B8 B3 B6 B12 B15 123,7 B9 B14 0,00770 b3/16 (a1) B8 B3 B6 B12 B15 123,7 B9 B15 0,00770 b3/16 B8 B3 B6 B12 123,7 B10 B1 0,00770 b4/16 B11 B4 B7 B13 123,7 B10 B2 0,00770 b4/16 l1/9 B11 B1 B4 B7 B13 179,4 B10 B3 0,00770 b4/16 B11 B1 B4 B7 B13 123,7 B10 B4 0,00770 b4/16 B11 B1 B7 B13 123,7 B10 B5 0,00770 b4/16 b2/25 B11 B1 B4 B7 B13 317,1 B10 B6 0,00770 b4/16 B11 B1 B4 B7 B13 123,7 B10 B7 0,00770 b4/16 B11 B1 B4 B13 123,7 B10 B8 0,00770 b4/16 l3/9 B11 B1 B4 B7 B13 179,4 B10 B9 0,00770 b4/16 B11 B1 B4 B7 B13 123,7 B10 B11 0,00770 b4/75 B1 B4 B7 B13 580,1 B10 B12 0,00770 b4/16 (l4) B11 B1 B4 B7 B13 123,7 B10 B13 0,00770 b4/16 B11 B1 B4 B7 123,7 B10 B14 0,00770 b4/16 l5/9 B11 B1 B4 B7 B13 179,4 B10 B15 0,00770 b4/16 B11 B1 B4 B7 B13 123,7 B11 B1 0,00770  (l4) b4/16 B10 B12 123,7 B11 B2 0,00770  (l4) b4/16 B10 B12 123,7 B11 B3 0,00770  (l4) b4/16 B10 B12 123,7 B11 B4 0,00770  (l4) b4/16 B10 B12 123,7 B11 B5 0,00770  (l4) b4/16 B10 B12 123,7 B11 B6 0,00770  (l4) b4/16 B10 B12 123,7 B11 B7 0,00770  (l4) b4/16 B10 B12 123,7 B11 B8 0,00770  (l4) b4/16 B10 B12 123,7 B11 B9 0,00770  (l4) b4/16 B10 B12 123,7 B11 B10 0,00770  (l4) b4/75 B12 580,1 B11 B12 0,00770 b4/16 l4/59 B10 488,8 B11 B13 0,00770  (l4) b4/16 B10 B12 123,7 B11 B14 0,00770  (l4) b4/16 B10 B12 123,7 B11 B15 0,00770  (l4) b4/16 B10 B12 123,7 B12 B1 0,00770 l4/0,5 B11 B3 B6 B9 B15 3,1 B12 B2 0,00770  (l4) b1/25 B11 B3 B6 B9 B15 193,4 B12 B3 0,00770 l4/0,5 B11 B6 B9 B15 3,1 B12 B4 0,00770 l4/0,5 B11 B3 B6 B9 B15 3,1 B12 B5 0,00770 l4/0,5 l2/25 B11 B3 B6 B9 B15 157,8 B12 B6 0,00770 l4/0,5 B11 B3 B9 B15 3,1 B12 B7 0,00770 l4/0,5 B11 B3 B6 B9 B15 3,1 B12 B8 0,00770  (l4) b3/25 B11 B3 B6 B9 B15 193,4 B12 B9 0,00770 l4/0,5 B11 B3 B6 B15 3,1 B12 B10 0,00770 l4/0,5 B11 B3 B6 B9 B15 3,1 B12 B11 0,00770 l4/75 B3 B6 B9 B15 464,0 B12 B13 0,00770 l4/0,5 B11 B3 B6 B9 B15 3,1 B12 B14 0,00770 l4/0,5 a1/0,5 B11 B3 B6 B9 B15 3,1 B12 B15 0,00770 l4/0,5 B11 B3 B6 B9 3,1 B13 B1 0,00770 l5/0,5 B14 B4 B7 B10 3,1 B13 B2 0,00770 l5/0,5 l1/25 B14 B1 B4 B7 B10 157,8 B13 B3 0,00770 l5/0,5 B14 B1 B4 B7 B10 3,1 B13 B4 0,00770 l5/0,5 B14 B1 B7 B10 3,1 B13 B5 0,00770  (l5) b2/25 B14 B1 B4 B7 B10 193,4 B13 B6 0,00770 l5/0,5 B14 B1 B4 B7 B10 3,1 B13 B7 0,00770 l5/0,5 B14 B1 B4 B10 3,1 B13 B8 0,00770 l5/0,5 l3/25 B14 B1 B4 B7 B10 157,8 B13 B9 0,00770 l5/0,5 B14 B1 B4 B7 B10 3,1 B13 B10 0,00770 l5/0,5 B14 B1 B4 B7 3,1 B13 B11 0,00770  (l5) b4/25 B14 B1 B4 B7 B10 193,4 B13 B12 0,00770 l5/0,5 B14 B1 B4 B7 B10 3,1 B13 B14 0,00770 l5/75 B1 B4 B7 B10 464,0 B13 B15 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B14 B1 B4 B7 B10 3,1 B14 B1 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 3,1 B14 B2 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 3,1 B14 B3 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 3,1 B14 B4 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 3,1 B14 B5 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 3,1 B14 B6 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 3,1 B14 B7 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 3,1 B14 B8 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 3,1 B14 B9 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 3,1 B14 B10 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 3,1 B14 B11 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 3,1 B14 B12 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 3,1 B14 B13 0,00770 a1/0,5 l5/75 B15 464,0 B14 B15 0,00770 l5/0,5 a1/0,5 B13 3,1 B15 B1 0,00770  (a1) B14 B3 B6 B9 B12 0,0 B15 B2 0,00770  (a1) b1/25 B14 B3 B6 B9 B12 193,4 B15 B3 0,00770  (a1) B14 B6 B9 B12 0,0 B15 B4 0,00770  (a1) B14 B3 B6 B9 B12 0,0 B15 B5 0,00770 a1/0,5 l2/25 B14 B3 B6 B9 B12 154,7 B15 B6 0,00770  (a1) B14 B3 B9 B12 0,0 B15 B7 0,00770  (a1) B14 B3 B6 B9 B12 0,0 B15 B8 0,00770  (a1) b3/25 B14 B3 B6 B9 B12 193,4 B15 B9 0,00770  (a1) B14 B3 B6 B12 0,0 B15 B10 0,00770  (a1) B14 B3 B6 B9 B12 0,0 B15 B11 0,00770 a1/0,5 l4/25 B14 B3 B6 B9 B12 154,7 B15 B12 0,00770  (a1) B14 B3 B6 B9 0,0 B15 B13 0,00770  (a1) B14 B3 B6 B9 B12 0,0 B15 B14 0,00770  (a1) B3 B6 B9 B12 0,0 B1 1СШ 0,00043 l1/0,5 B2 0,2 B1 2СШ 0,00043  (l1) b1/16 B2 B4 B7 B10 B13 6,8 B2 1СШ 0,00043  (l1) b1/16 B1 B3 6,8 B2 2СШ 0,00043  (l1) b1/16 B1 B3 6,8 B3 1СШ 0,00043  (l1) b1/16 B2 B6 B9 B12 B15 6,8 B3 2СШ 0,00043 b1/16 B2 6,8 B4 1СШ 0,00043 b2/16 B5 6,8 B4 2СШ 0,00043  (l2) b2/16 B5 B1 B7 B10 B13 6,8 B5 1СШ 0,00043  (l2) b2/16 B4 B6 6,8 B5 2СШ 0,00043  (l2) b2/16 B4 B6 6,8 B6 1СШ 0,00043  (l2) b2/16 B5 B3 B9 B12 B15 6,8 B6 2СШ 0,00043 l2/0,5 B5 0,2 B7 1СШ 0,00043 l3/0,5 B8 0,2 B7 2СШ 0,00043  (l3) b3/16 B8 B1 B4 B10 B13 6,8 B8 1СШ 0,00043  (l3) b3/16 B7 B9 6,8 B8 2СШ 0,00043  (l3) b3/16 B7 B9 6,8 B9 1СШ 0,00043  (l3) b3/16 B8 B3 B6 B12 B15 6,8 B9 2СШ 0,00043 b3/16 B8 6,8 B10 1СШ 0,00043 b4/16 B11 6,8 B10 2СШ 0,00043  (l4) b4/16 B11 B1 B4 B7 B13 6,8 B11 1СШ 0,00043  (l4) b4/16 B10 B12 6,8 B11 2СШ 0,00043  (l4) b4/16 B10 B12 6,8 B12 1СШ 0,00043  (l4) b4/16 B11 B3 B6 B9 B15 6,8 B12 2СШ 0,00043 l4/0,5 B11 0,2 B13 1СШ 0,00043 l5/0,5 B14 0,2 B13 2СШ 0,00043 l5/0,5 a1/0,5 B14 B1 B4 B7 B10 0,2 B14 1СШ 0,00043 a1/0,5 l5/15 B13 B15 5,1 B14 2СШ 0,00043 l5/0,5 a1/0,5 B13 B15 0,2 B15 1СШ 0,00043 a1/0,5 l5/0,5 B14 B3 B6 B9 B12 0,2 B15 2СШ 0,00043  (a1) B14 0,0 1СШ B1 0,03000 B4 B7 B10 B13 0,0 2СШ B1 0,03000 B3 B6 B9 B12 B15 0,0 1СШ B2 0,03000 l1/25 B1 B4 B7 B10 B13 603,3 2СШ B2 0,03000 b1/25 B3 B6 B9 B12 B15 754,1 1СШ B3 0,03000 B1 B4 B7 B10 B13 0,0 2СШ B3 0,03000 B6 B9 B12 B15 0,0 1СШ B4 0,03000 B1 B7 B10 B13 0,0 2СШ B4 0,03000 B3 B6 B9 B12 B15 0,0 1СШ B5 0,03000 b2/25 B1 B4 B7 B10 B13 754,1 2СШ B5 0,03000 l2/25 B3 B6 B9 B12 B15 603,3 1СШ B6 0,03000 B1 B4 B7 B10 B13 0,0 2СШ B6 0,03000 B3 B9 B12 B15 0,0 1СШ B7 0,03000 B1 B4 B10 B13 0,0 2СШ B7 0,03000 B3 B6 B9 B12 B15 0,0 1СШ B8 0,03000 l3/25 B1 B4 B7 B10 B13 603,3 2СШ B8 0,03000 b3/25 B3 B6 B9 B12 B15 754,1 1СШ B9 0,03000 B1 B4 B7 B10 B13 0,0 2СШ B9 0,03000 B3 B6 B12 B15 0,0 1СШ B10 0,03000 B1 B4 B7 B13 0,0 2СШ B10 0,03000 B3 B6 B9 B12 B15 0,0 1СШ B11 0,03000 b4/25 B1 B4 B7 B10 B13 754,1 2СШ B11 0,03000 l4/25 B3 B6 B9 B12 B15 603,3 1СШ B12 0,03000 B1 B4 B7 B10 B13 0,0 2СШ B12 0,03000 B3 B6 B9 B15 0,0 1СШ B13 0,03000 B1 B4 B7 B10 0,0 2СШ B13 0,03000 B3 B6 B9 B12 B15 0,0 1СШ B14 0,03000 l5/25 B1 B4 B7 B10 B13 603,3 2СШ B14 0,03000  (a1) B3 B6 B9 B12 B15 0,0 1СШ B15 0,03000 B1 B4 B7 B10 B13 0,0 2СШ B15 0,03000 B3 B6 B9 B12 0,0 1СШ 2СШ 0,00011 B1 B4 B7 B10 B13 0,0 2СШ 1СШ 0,00011 B3 B6 B9 B12 B15 0,0 Усього 50828,1736404471
Подальший розрахунок робимо аналогічно.
Розрахунок показників надійності головної схемиРУ СН (4/3)
Тип станції — АЕС; Uном, кВ — 330; Топ, год — 2,0Устаткування
Параметр потоку
відмов 1/рік
Час. після відмови
Тв, ч.
Час на пл. ремонт Тр,
ч/рік Вимикачі 0,2500 75 271 Система шин 0,0130 5 3
Отримано результати для вимикачів і систем шин:Відмова У період ремонту W, 1/рік ОП/Тв ОВ Wтиж., МВт год B1 0,14000 l1/0,5 B2 B5 B9 B13 56,1 B2 0,14000  (l1) b1/16 B1 B3 2245,7 B3 0,14000  (l2) b1/16 B2 B4 2245,7 B4 0,14000 l2/0,5 B3 B8 B12 B14 56,1 B5 0,14000 b2/16 B6 B1 B9 B13 2245,7 B6 0,14000  (l3) b2/16 B5 B7 2245,7 B7 0,14000  (l3) b3/16 B6 B8 2245,7 B8 0,14000 b3/16 B7 B4 B12 B14 2245,7 B9 0,14000 l4/0,5 B10 B1 B5 B13 56,1 B10 0,14000  (l4) b4/16 B9 B11 2245,7 B11 0,14000  (l5) b4/16 B10 B12 2245,7 B12 0,14000 l5/0,5 B11 B4 B8 B14 56,1 B13 0,14000  (a1) B14 B1 B5 B9 0,0 B14 0,14000  (a1) B13 B4 B8 B12 0,0 1СШ 0,02900 B1 B5 B9 B13 0,0 2СШ 0,02900 B4 B8 B12 B14 0,0 1СШ B1 0,02300 B5 B9 B13 0,0 2СШ B1 0,02300 B4 B8 B12 B14 0,0 1СШ B2 0,02300 l1/20 B1 B5 B9 B13 360,3 2СШ B2 0,02300 B4 B8 B12 B14 0,0 1СШ B3 0,02300 B1 B5 B9 B13 0,0 2СШ B3 0,02300 l2/20 B4 B8 B12 B14 360,3 1СШ B4 0,02300 B1 B5 B9 B13 0,0 2СШ B4 0,02300 B8 B12 B14 0,0 1СШ B5 0,02300 B1 B9 B13 0,0 2СШ B5 0,02300 B4 B8 B12 B14 0,0 1СШ B6 0,02300 b2/20 B1 B5 B9 B13 450,4 2СШ B6 0,02300 B4 B8 B12 B14 0,0 1СШ B7 0,02300 B1 B5 B9 B13 0,0 2СШ B7 0,02300 b3/20 B4 B8 B12 B14 450,4 1СШ B8 0,02300 B1 B5 B9 B13 0,0 2СШ B8 0,02300 B4 B12 B14 0,0 1СШ B9 0,02300 B1 B5 B13 0,0 2СШ B9 0,02300 B4 B8 B12 B14 0,0 1СШ B10 0,02300 l4/20 B1 B5 B9 B13 360,3 2СШ B10 0,02300 B4 B8 B12 B14 0,0 1СШ B11 0,02300 B1 B5 B9 B13 0,0 2СШ B11 0,02300 l5/20 B4 B8 B12 B14 360,3 1СШ B12 0,02300 B1 B5 B9 B13 0,0 2СШ B12 0,02300 B4 B8 B14 0,0 1СШ B13 0,02300 B1 B5 B9 0,0 2СШ B13 0,02300  (a1) B4 B8 B12 B14 0,0 1СШ B14 0,02300  (a1) B1 B5 B9 B13 0,0 2СШ B14 0,02300 B4 B8 B12 0,0 1СШ 2СШ 0,00007 B1 B5 B9 B13 0,0 2СШ 1СШ 0,00007 B4 B8 B12 B14 0,0 Усього 44091,0562127092
Розрахунок показників надійності головної схемиРУ ВН (3/2)
Тип станції — АЕС; Uном, кВ — 750; Топ, год — 2,0Устаткування
Параметр потоку
відмов, 1/рік
Час восст. після
відмови Тв, ч. Час на пл. ремонт Тр, ч/рік Вимикачі 0,2500 75 271 Система шин 0,0100 6 5
Отримано результати для вимикачів і систем шин:Відмова У період ремонту W, 1/рік ОП/Тв ОВ Wтиж., МВт год B1 0,15000 l1/0,5 B2 B4 B7 B10 62,0 B2 0,15000  (l1) b1/16 B1 B3 2478,5 B3 0,15000 b1/16 B2 B6 B9 B12 2478,5 B4 0,15000 b2/16 B5 B1 B7 B10 2478,5 B5 0,15000  (l2) b2/16 B4 B6 2478,5 B6 0,15000 l2/0,5 B5 B3 B9 B12 62,0 B7 0,15000 l3/0,5 B8 B1 B4 B10 62,0 B8 0,15000  (l3) b3/16 B7 B9 2478,5 B9 0,15000 b3/16 B8 B3 B6 B12 2478,5 B10 0,15000 a1/0,5 B11 B1 B4 B7 15,5 B11 0,15000 a1/0,5 l4/0,5 B10 B12 77,5 B12 0,15000 l4/0,5 B11 B3 B6 B9 62,0 1СШ 0,02500 B1 B4 B7 B10 0,0 2СШ 0,02500 B3 B6 B9 B12 0,0 1СШ B1 0,01500 B4 B7 B10 0,0 2СШ B1 0,01500 B3 B6 B9 B12 0,0 1СШ B2 0,01500 l1/24 B1 B4 B7 B10 285,1 2СШ B2 0,01500 b1/24 B3 B6 B9 B12 356,4 1СШ B3 0,01500 B1 B4 B7 B10 0,0 2СШ B3 0,01500 B6 B9 B12 0,0 1СШ B4 0,01500 B1 B7 B10 0,0 2СШ B4 0,01500 B3 B6 B9 B12 0,0 1СШ B5 0,01500 b2/24 B1 B4 B7 B10 356,4 2СШ B5 0,01500 l2/24 B3 B6 B9 B12 285,1 1СШ B6 0,01500 B1 B4 B7 B10 0,0 2СШ B6 0,01500 B3 B9 B12 0,0 1СШ B7 0,01500 B1 B4 B10 0,0 2СШ B7 0,01500 B3 B6 B9 B12 0,0 1СШ B8 0,01500 l3/24 B1 B4 B7 B10 285,1 2СШ B8 0,01500 b3/24 B3 B6 B9 B12 356,4 1СШ B9 0,01500 B1 B4 B7 B10 0,0 2СШ B9 0,01500 B3 B6 B12 0,0 1СШ B10 0,01500 B1 B4 B7 0,0 2СШ B10 0,01500 B3 B6 B9 B12 0,0 1СШ B11 0,01500 a1/24 B1 B4 B7 B10 71,3 2СШ B11 0,01500 l4/24 B3 B6 B9 B12 285,1 1СШ B12 0,01500 B1 B4 B7 B10 0,0 2СШ B12 0,01500 B3 B6 B9 0,0 1СШ 2СШ 0,00009 B1 B4 B7 B10 0,0 2СШ 1СШ 0,00009 B3 B6 B9 B12 0,0 Усього 35548,0950403431
Розрахунок показників надійності головної схеми РУ ВН(4/3)
Тип станції — АЕС; Uном, кВ — 750; Топ, год — 2,0Устаткування
Параметр потоку
відмов, 1/рік
Час після
відмови Тв, ч. Час на пл. ремонт Тр, ч/рік Вимикачі 0,2500 75 271 Система шин 0,0100 6 5
Отримано результати для вимикачів і систем шин:Відмова W, 1/рік ОП/Тв ОВ Wтиж., МВт год B1 0,16000 l1/0,5 B2 B5 B9 65,3 B2 0,16000  (l1) b1/16 B1 B3 2611,4 B3 0,16000  (l2) b1/16 B2 B4 2611,4 B4 0,16000 l2/0,5 B3 B8 B11 65,3 B5 0,16000 l3/0,5 B6 B1 B9 65,3 B6 0,16000  (l3) b2/16 B5 B7 2611,4 B7 0,16000  (l4) b2/16 B6 B8 2611,4 B8 0,16000 l4/0,5 B7 B4 B11 65,3 B9 0,16000 b3/16 B10 B1 B5 2611,4 B10 0,16000  (a1) b3/16 B9 B11 2611,4 B11 0,16000 a1/0,5 B10 B4 B8 16,3 1СШ 0,02000 B1 B5 B9 0,0 2СШ 0,02000 B4 B8 B11 0,0 1СШ B1 0,01000 B5 B9 0,0 2СШ B1 0,01000 B4 B8 B11 0,0 1СШ B2 0,01000 l1/18 B1 B5 B9 147,0 2СШ B2 0,01000 B4 B8 B11 0,0 1СШ B3 0,01000 B1 B5 B9 0,0 2СШ B3 0,01000 l2/18 B4 B8 B11 147,0 1СШ B4 0,01000 B1 B5 B9 0,0 2СШ B4 0,01000 B8 B11 0,0 1СШ B5 0,01000 B1 B9 0,0 2СШ B5 0,01000 B4 B8 B11 0,0 1СШ B6 0,01000 l3/18 B1 B5 B9 147,0 2СШ B6 0,01000 B4 B8 B11 0,0 1СШ B7 0,01000 B1 B5 B9 0,0 2СШ B7 0,01000 l4/18 B4 B8 B11 147,0 1СШ B8 0,01000 B1 B5 B9 0,0 2СШ B8 0,01000 B4 B11 0,0 1СШ B9 0,01000 B1 B5 0,0 2СШ B9 0,01000 B4 B8 B11 0,0 1СШ B10 0,01000 b3/18 B1 B5 B9 183,8 2СШ B10 0,01000 a1/18 B4 B8 B11 36,8 1СШ B11 0,01000 B1 B5 B9 0,0 2СШ B11 0,01000 B4 B8 0,0 1СШ 2СШ 0,00005 B1 B5 B9 0,0 2СШ 1СШ 0,00005 B4 B8 B11 0,0 Усього 32285,6627673157
/>/>9.2 Техніко-економічне зіставлення варіантів розглянутихсхем
Основним критерієм оптимальності обраного варіантає мінімум наведених витрат Зmin.
Зmin = Рн ´ ДО + И + В, (руб./рік)
де: Рн = 1/Тн = 0,12 — нормативнийкоефіцієнт технічної ефективності;
Тн — нормативний строк окупності;
К — капітальні вкладення, необхідні для здійсненнясхеми, обумовлені за укрупненими показниками вартості встаткування (укрупнена вартістьосередків РУ);
И — щорічні експлуатаційні витрати;
І = 0,063 ДО + 0,025 ДО + Ипот. (руб./рік)
0,063 ДО — щорічні амортизаційні відрахування,прийняті рівними 6,3% від капітальних вкладень (руб./рік);
0,025 ДО — щорічні річні витрати на поточні ремонтий зарплату експлуатаційного персоналу, прийняті рівними 2,5% від капітальних вкладень(руб./рік);
Ипот. — річні витрати, викликані втратамиелектроенергії в електроустановках (руб./рік);
У — збиток від недовиробітку електроенергії.
В = W тиж. ´ С тиж,
Стиж. — вартість недовиробітку (= 0,12грн/кВт ч)
 
РУ-330 кВ (3/2)
Зmin = Рн ´ К + И + В=
= (0.12*287200*15) +0.063*287200*15+0.025*287200*15+50828173*0.12=6530180 грн
РУ-330 кВ (4/3)
Зmin = Рн ´ К + И + В=
= (0.12*287200*14) +0.063*287200*14+0.025*287200*14+44091056*0.12=6127253 грн
РУ-750 кВ (3/2)
Зmin = Рн ´ К + И + В=
= (0.12*452000*12) +0.063*452000*12+0.025*452000*12+35548095*0.12=5393963 грн
РУ-750 кВ (4/3)
Зmin = Рн ´ К + И + В=
= (0.12*452000*11) +0.063*452000*11+0.025*452000*11+32285663*0.12=4908455 грн
На підставі розрахункових даних по наведених витратахвибираємо:
Þдля ОРУ-330 кВ схема 4/3;
Þдля ОРУ-750 кВ схема 4/3.
/>
Література
1.  «Електрична частина станцій і підстанцій» Підручник/ О.А. Васильєві ін. — 2-е видання, перероблене й доповнене. — К., 2000
2.  Рожкова Л.Д., Козулін В.С. Електроустаткування станцій і підстанцій. Підручникдля технікумів. — К., 2006
3.  Неклепаєв Б.Н., Крючков Н.П. Електрична частина електростанцій і підстанцій.Довідкові матеріали для курсового й дипломного проектування. Підручник. — К., 1989
4.  Двоскин П.Н. Схемы и конструкции распределительных устройств — 3-е изд.М.: Энергоатомиздат, 1985
5.  Гук Ю.Б. и др. Проектирование электрических станций и подстанций. Учебноепособие для ВУЗов / Ю.Б. Гук, В.В. Колтан, С.С. Петров. — М., 1985