–PAGE_BREAK–3. Разработка принципиальной схемы измерительного устройства.
На сегодняшний день известно множество устройств для измерения плотности жидкости. В данной пояснительной записке представлено пять схем для измерения плотности.
I.
Рисунок 1. Камертонный вибрационный плотномер газов
На рисунке 1показана схема погружного камертонного вибрационного плотномера газов. Здесь электромеханический генераторсостоит из воспринимающих катушек 2 с магнитом 7, катушек возбуждения 3 с магнитом 7, камертона 10, расположенного в корпусе 5, и электронного усилителя 4. Частота колебаний системы на выходе усилителя 4 сравнивается с частотой кварцевого генератора, а разность частот этих колебаний, определяющих плотность газа, измеряется частотомером. Класс точности плотномера 1. Он может быть использован для измерения плотности газа в рабочих условиях.
II.
Рисунок 2.Проточный вибрационный плотномер
На рисунке 2показана схема проточного вибрационного плотномера жидкостей. Анализируемая жидкость поступает параллельно в трубки 1 (резонаторы), установленные в сильфонах 11 и скрепленные перемычками 6. Сильфоны 11 расположены в опорах. Указанные трубки, катушка 2, воспринимающая колебания трубок резонатора, катушка возбуждения 3 и электронный усилитель 4 составляют электромеханический генератор, частота колебаний которого определяется плотностью анализируемой жидкости. Выходной сигнал усилителя 4 в виде частоты вводится в вычислительное устройство 8, к которому подключены платиновые термометры сопротивления 9, позволяющие корректировать сигнал плотномера в зависимости от значения средней температуры жидкости в нем. Диапазон измерений данного плотномера 690— 1050 кг/м3, температура жидкости 10—100°С; абсолютная погрешность измерения ±1,5 кг/м3.
III.
Рисунок 3. Вибрационный погружной плотномер
Чувствительный элемент состоит из лопатки 19, укрепленной наконце упругого стержня 20, второй конец которого установлен в отверстие днища 21 корпуса 5. В корпусе установлены также системы возбуждения 3 и съема 2 колебаний, обеспечивающие колебания стержня в двух плоскостях. Система возбуждения и съема включены в цепьусилителей по схеме автогенератора. Выходыусилителей подключены к входам смесителя частот, выход которогочерез низкочастотный фильтр подключен к частотомеру. Стержень выполнен с нечетным числом слоев, например тремя, причем крайние слои изготовлены из материала с температурным коэффициентом линейного расширения, отличнымот температурного коэффициента линейного расширения материала центрального слоя. Сечение стержня симметрично оси О1 О1 и относительно оси О2 О2, лежащих в плоскостях колебаний стержня.
Плотномер работает следующим образом. Стержень 20 вместе с лопаткой 19 приводится в режим автоколебаний с частотами f1 относительно оси О1 О1, и f2 относительно оси О2 О2, для чего потери колебательной энергии стержня восполняются через цепи элементов 2 и 3. Сумма и разность частот f1 и f2, образуются на выходе смесителя, а в низкочастотном фильтре выделяется разность частот f1— f2, которая не зависит от температуры стержня, а определяется только присоединенной массой жидкости к стержню, однозначно связываемая ее с плотностью.
IV.
Рисунок 4. Дифференциальный вибрационный плотномер
На рисунке 4 изображена схема дифференциального вибрационного плотномера. Устройство содержит два резонатора 1, выполненных заодно в виде двух сдвоенных камертонов, установленных на общих основаниях и имеющих ветви, расположенные во взаимно-перпендикулярных плоскостях. Общие основания камертонов установлены на мембранных коробках 12, через которые они сообщаются с технологическим трубопроводом. Статический момент инерции I1 сечения ветвей первого камертона относительно оси ХУ больше, чем статический момент инерции I2второго камертона относительно оси XX, при этом толщина стенки δ1 первого камертона меньше толщины стенки δ2 второго камертона, т.е. В>A. Для возбуждения колебаний второго камертона применен возбудитель 3, усилитель 4, приемник 2, для возбуждения колебаний ветвей первого камертона применен возбудитель 3, усилитель 4 и приемник 2. Системы возбуждения подключены к смесителю 13 частот, который через низкочастотный фильтр 14 подключен к измерительному прибору 8. Контролируемая среда подается по трубопроводу, проходит по ветвям камертонов 1 и отводится по трубопроводу. Давление Р, а следовательно, скорость течения Vсреды через ветви камертона изменяется. Это приводит к изменению собственных частот f1р, f2рколебаний камертонов, которые возбуждаются, разность частот выделяется в смесителе 13 и низкочастотном фильтре 14, не зависит от изменения давления Р и скорости Uтечения среды. Разностная частота fq зависит только от контролируемой плотности ρ и регистрируется прибором 8.
V.
Рисунок 5. Вибрационный датчик плотности
На рисунке 5 изображена схема вибрационного датчика плотности. Датчик содержит резонатор в виде двух одинаковых параллельных трубок 1, соединенных между собой системой упругих перемычек 6, установленных между центральной частью резонатора и его жесткими основаниями, и двух одинаковых компенсирующих сильфонов 15, расположенных между трубами 1 и параллельно им. Сильфоны 15 открытыми концами соединены между собой патрубком 16, а закрытыми концами жестко прикреплены к жестким основаниям с помощью упоров. Патрубок 16 своей средней части закреплен в корпусе датчика элементами. Концы трубок 1 посредством четырех одинаковых развязывающих сильфонов 17 соединены с двумя распределителями жидкости, предназначенными для ввода и вывода исследуемой жидкости. Внутренняя замкнутая полость, образованная патрубком 16 и сильфонами 15, сообщена посредством гибкого трубопровода с входным распределителем жидкости. Система возбуждения резонатора состоит из приемника 2 колебаний, возбудителя 3 и усилителя 4. Частотомер 18 предназначен для регистрации выходного сигнала датчика.
Датчик работает следующим образом. Исследуемая жидкость входит в датчик через входной распределитель жидкости и через развязывающие сильфоны 17 и выходной распределитель жидкости выходит из датчика. Одновременно исследуемая жидкость через входной распределитель жидкости и гибкий трубопровод поступает в замкнутую полость. Система возбуждения приводит в автоколебания в противофазе трубки 1 резонатора. Частота автоколебаний регистрируется частотомером 18.
Схема вибрационного плотномера с оболочковым резонатором показана на рисунке 6.
1-резонатор;
2-приемная катушка;
3-катушка возбуждения;
4-фланцы;
5-корпус;
6-тонкостенный цилиндр;
а)
б)
Рисунок 5. Принципиальная схема вибрационного плотномера с оболочковым резонатором.
Описание работы вибрационного плотномера с оболочковым резонатором:
Помимо рассмотренных преобразователей у нас и за рубежом широкое распространение получили вибрационные плотномеры с оболочковыми резонаторами в виде вибрирующих цилиндров. На рисунке 5, апоказан вибрационный плотномер, резонатором которого служит тонкостенный цилиндр 1 с фланцами 2 на торцах [2]. Цилиндр изготовляется из магнитного материала с малым коэффициентом термоупругости (например, из элинвара) с толщиной стенки 0,6 мм для жидкостей [3]. Резонатор закреплен в немагнитном корпусе 3, устанавливаемом в технологическом трубопроводе или в байпасной линии. Корпус может быть изготовлен из алюминия, нержавеющей стали и т.д. Контролируемая жидкость протекает как внутри резонатора, так и снаружи через отверстия во фланцах 2, что позволяет уравнять давления на его стенки. Электромагнитная система возбуждения состоит из возбуждающей 4 и приемной 5 катушек. Применение катушек чашечного типа вместо соленоидов позволило увеличить зазор между катушками и резонатором, что положительно сказалось на добротности колебательной системы. При работе цилиндр совершает кольцевые колебания и приводит в движение окружающую его жидкость. Форма резонатора при его колебаниях на основной частоте показана на рисунке 5, б. Диаметрально противоположные участки стенки цилиндра колеблются в противофазе, а фланцы являются узлами колебаний. Частота колебаний зависит от жесткости цилиндра и общей колеблющейся массы, т.е. массы стенок и «присоединенной массы» жидкости. Первичный преобразователь целесообразно монтировать на вертикальном участке трубопровода, чтобы жидкость проходила через него снизу вверх, что способствовало бы удалению газовых включений из полости резонатора.
4.Теоретические исследования зависимостей плотномера
.
4.1. Основные формулы для
частоты и амплитуды автоколебаний.
Формулы для частоты и амплитуды автоколебаний цилиндрического резонатора в жидкости:
( 1 )
( 2 )
где
( 3 )
Градуировочные характеристики вибрационных плотномеров учитывают влияние ряда факторов на частоту автоколебаний резонаторов. Поскольку основным параметром, подлежащим измерению, является плотность жидкости, то целесообразно упростить эти соотношения, отбросив факторы, учитывающие изменение условий измерения (скорость среды, растягивающие усилия, действующие на резонатор). Действие же этих факторов удобно рассмотреть отдельно, оценивая значения дополнительных погрешностей. Запишем упрощенное выражение градуировочной характеристики в общем виде, пригодном для описания статики вибрационного плотномера.
Поскольку более точным и быстрым является режим измерения не частоты, а периода колебаний резонатора, то запишем градуировочную характеристику относительно периода Т колебаний
( 4 )
Входящие в это выражение начальный период Токолебаний и постоянная а0резонатора определяются из нижеследующих выражений.
Для цилиндрического резонатора погружного типа с двухсторонним контактом жидкости:
( 5 )
где l— длина образующей цилиндра; а1 — коэффициент, зависящий от условий закрепления торцов цилиндра и определяемый соотношением ( 3 ).
kT
=
h
0
/
aи kl
=
l/a– относительная толщина и длина цилиндрической оболочки; mпр— распределенная «присоединенная масса» жидкости, увлекаемая резонатором в движение.
Статическая характеристика вибрационного плотномера с цилиндрическим оболочковым резонатором может быть записана в общепринятом виде, если выразить «присоединенную массу» жидкости через относительную толщину «присоединенного слоя» снаружи К+ρ и внутри К-ρ резонатора
mпр =ρ а (К+ρ – К-ρ),
где ρ— плотность среды, контактирующей с обеими поверхностями резонатора; а — радиус срединной поверхности цилиндра резонатора. Относительная толщина «присоединенного слоя» жидкости определяется нижеследующим выражением:
Окончательный вид статической характеристики плотномера представляется формулой
( 8 )
в которой — начальная частота колебаний резонатора; — постоянная резонатора.
Градуировочная характеристика плотномера может быть построена расчетным путем, если известны точные значения начального периода колебаний Тои постоянной а0резонатора. Однако определение указанных параметров с высокой точностью расчетным путем не представляется возможным, поскольку мы не обладаем достоверными сведениями относительно модуля- упругости Е, плотности материала ρ0и геометрических размерах резонатора. Так, толщина стенки резонатора не остается постоянной по длине после изготовления, сборки и сварки. Конкретное значение начального периода То во многом определяется коэффициентом а1 зависящим от условий закрепления резонатора в основаниях. На практике не представляется возможным обеспечить идеальные условия закрепления, которые принимались при расчете, кроме того, они могут различаться даже внутри партии резонаторов одного типа.
Точные значения параметров То иа1 для уже изготовленного резонатора находят экспериментально путем совместного решения системы уравнений вида ( 4 ) с использованием результатов измерения периодов колебаний T1и Т2при двух фиксированных значениях плотностей ρ1 и ρ2 жидкостей и одной и той же температуре:
Т, мкс
900
500
100
600 800 1000 1200 1400 1600 1800 ρ, кг/см3
Рисунок 6. Градуировочная характеристика.
На рисунке 6 представлена градуировочная характеристика, построенная по формуле ( 4 ) для реальных образцов вибрационных плотномеров.
Аналитическая и графическая формы градуировочных характеристик вибрационных плотномеров свидетельствуют об их существенной нелинейности в широком интервале контролируемых плотностей. Вместе с тем в большинстве случаев практического использования плотномеров требуется измерять малые отклонения плотности от некоторого начального значения. Реальная градуировочная характеристика может быть линеаризована некоторой номинальной характеристикой, выбираемой из условия минимума возникающей погрешности линейности. Градуировочная характеристика, представленная формулой ( 4 ), соответствует изотермическому режиму работы вибрационных плотномеров, однако при отклонении температуры измеряемой среды от некоторого начального значения возникает существенная погрешность измерения, являющаяся следствием температурных изменений физических свойств и размеров резонаторов. Будем считать, что эти изменения соответствуют следующим равенствам:
в которых Е(Θ0), ρ0(Θо), l(Θо) — модуль упругости, плотность материала и линейный размер резонатора при начальной температуре ΘО (обычно ΘО = 20 °С); ρ(ΘО) — плотность контролируемой среды при начальной температуре; аЕи аl— коэффициенты термоупругости и линейного расширения материала резонатора; аV— коэффициент объемного расширения контролируемой жидкости.
Подставив эти соотношения в формулу ( 4 ), получим выражение градуировочной характеристики вибрационных плотномеров, связывающее их выходной сигнал как с плотностью, так и с температурой измеряемой среды:
( 9 )
4.2. Температурная погрешность.
Изменения температуры контролируемой среды приводят к наиболее существенным погрешностям измерения плотности вибрационными плотномерами. Так, например, у преобразователей, резонаторы которых изготовлены из нержавеющей стали Х18Н10Т, чувствительность к температуре может даже превышать чувствительность к основному контролируемому параметру — плотности. Поэтому температурная коррекция показаний вибрационных плотномеров является обязательным условием их работы. Температурная погрешность (температурная поправка к показаниям) зависит от режима работы плотномера и определяется следующими равенствами:
в режиме измерения приведенной плотности жидкости
(10)
в режиме измерения действительной плотности жидкости
(11)
где ρ(Θ0) — значение контролируемой плотности жидкости, приведенной к начальной температуре ΘО; ρ(Θ) — действительное значение плотности при данной температуре Θ; а0 — постоянная резонатора, соответствующая начальной температуре ΘО; аЕ – коэффициент термоупругости; аl– коэффициент линейного расширения; аV– коэффициент объемного расширения контролируемой жидкости.
Наиболее распространенным способом устранения температурной погрешности измерения, который широко используется в отечественных и зарубежных вибрационных плотномерах, является способ термокомпенсации, основанный на вычитании из общего выходного сигнала преобразователя некоторой его части, приходящейся на температурную составляющую. В простейшем случае такое вычитание производится в аналоговой форме с использованием сигнала цепи содержащей терморезистор в качестве чувствительного элемента. При этом выходной сигнал резонатора, воспринимающего плотность контролируемой среды, должен быть также преобразован в амплитудную форму. В качестве термопреобразователей применяют терморезисторы (металлические или полупроводниковые), приводимые в тепловой контакт с контролируемой средой.
Существенным недостатком плотномеров с аналоговой формой представления выходного сигнала является их сравнительно низкая точность, обусловленная метрологическим несовершенством амплитудных преобразователей. Значительного увеличения точности можно добиться использованием цепей вычитания частотных сигналов, когда температура среды предварительно преобразуется в частоту следования импульсов. продолжение
–PAGE_BREAK–
4.3. Факторы влияющие на « присоединенную массу » жидкости.
Погружные первичные измерительные преобразователи, как правило, монтируют в различного рода технологических аппаратах или резервуарах, которые окружают резонатор своими стенками. В этом случае весьма важным является вопрос о влиянии степени удаленности стенок резервуара на параметры колеблющегося резонатора. Относительная толщина «присоединенного слоя» зависитот геометрических параметров резервуара, в котором находится резонатор.
Экспериментальное значение «присоединенной массы» жидкости можно определить по относительной толщине «присоединенного слоя» (по коэффициенту Кр):
mпр =ρ а Кρ (12)
где ρ— плотность контролируемой жидкости; а — радиус срединной поверхности цилиндра.
Действительное значение коэффициента Кр определяется по результатам экспериментальных измерений частот автоколебаний ƒ1 и ƒ2резонатора в двух жидкостях с различными плотностями ρ1 и ρ2 при одной и той же температуре (например, ΘО =20 °С):
(13)
Графики изображенные на рисунке 7, а характеризуют влияние относительного удаления к6боковых стенок резервуара на относительную толщину «присоединенного слоя» жидкости Кр. Расчеты произведены при условии, что относительная удаленность фронтальной стенки кфот поверхности резонаторов составляет не менее десяти определяющих размеров. Значения относительных удаленностей боковых кби фронтальной кф стенок резервуара от резонаторов выбирались равными:
кб
= k1 = k3; k1 =h1 /l; k3 =r1 / a
кф=1 — k
3
.
а) б)
Рисунок 7. Расчетные характеристики.
На расчетные характеристики ( рисунок 7, а, б ) нанесены линии 1, 2 иллюстрирующие результаты экспериментальных измерений параметра Кр при различных относительных удалениях резонаторов от боковых стенок резервуара. Анализ расчетных кривых свидетельствует о том, что боковые стенки резервуара, в который погружен резона- тор, перестают влиять на режим его работы, если он удален от них нaрасстояние не менее пяти определяющих размеров. Кроме того, из сравнения расчетных и экспериментальных зависимостей можно сделать вывод о том, что начиная с определенных относительных удаленностей боковых стенок от резонаторов расчетные значения относительной толщины «присоединенного слоя» жидкости превышают их действительные значения. Это обстоятельство позволило предположить, что скорость возмущенного движения жидкости в боковых направлениях становится равной нулю на расстояниях, значительно меньших пяти определяющих размеров резонаторов. Эти расстояния можно найти из условия равенства расчетных и экспериментальных значений Кр.
Так, в частности, установлено, что при расчетах на ЭВМ относительной толщины «присоединенного слоя» жидкости параметры кб следует принимать равными 0,3 для цилиндрического резонаторов. При этом относительная толщина «присоединенного слоя» жидкости для резонаторов находится в пределах 0,2—0,22. Влияние относительной удаленности кффронтальной стенки ограничивающего резервуара от поверхности резонаторов проиллюстрировано графиками, куда нанесены также результаты эксперимента. Расчеты показывают, что фронтальная стенка перестает оказывать какое-либо влияние на резонатор, если он удален от нее на расстояние порядка двух определяющих размеров. Экспериментальные же данные свидетельствуют о том, что резонаторы можно приближать к стенкам резервуара на более близкие расстояния.
Результаты расчетов свидетельствуют о пренебрежимо малом изменении коэффициентов Крдля жидкостей при варьировании параметра β в достаточно широких пределах. Таким образом, можно практически рассчитать значения «присоединенных масс» жидкостей для колеблющихся в них механических резонаторов, считая все жидкости несжимаемыми (β= 0). Это значительно облегчает процедуру расчетов.
5. Разработка конструкции плотномера.
5.1. Анализы параметрических зависимостей.
Представляет интерес проанализировать степень влияния отклонений конструктивных параметров резонаторов от их оптимальных значений на абсолютную погрешность измерения плотности. Такая оценка позволяет сформулировать требования к качеству изготовления механических резонаторов и установить допуски на отклонение размеров отдельных деталей.
Рисунок 8. Влияние на погрешность плотномеров отклонений от номинальных значений определяющего размера (линия 1), толщины стенки (линия 2) и длины (линия 3) резонатора.
На рисунке 8 приведены графики расчетных зависимостей абсолютной погрешности Δ п.п измерения плотности вибрационного плотномера с цилиндрическим резонатором от изменения в к раз от оптимального значения одного из конструктивных параметров (определяющего размера а, длины lи толщины стенки h
0 резонатора) при фиксированных оптимальных значениях других параметров.
Вид графиков указывает на необходимость ответственного подхода к выбору конструктивных параметров и изготовлению отдельных элементов механических резонаторов.
В таблицах приведены числовые значения зависимости абсолютной погрешности от толщины стенки резонатора (таблица 1), определяющего размера (таблица 2) и длины резонатора (таблица 3).
Таблица 1. Зависимость абсолютной погрешности от толщины стенки резонатора
Толщина стенки резонатора h, мм
Абсолютная погрешность ΔП.П, кг/м3
0,3
1,172
0,5
1,343
1,0
1,791
1,5
2,250
2,0
2,714
2,5
3,183
3,0
3,656
Рисунок 9. Зависимость абсолютной погрешности от толщины стенки резонатора
Таблица 2. Зависимость абсолютной погрешности от определяющего размера резонатора
Определяющий размер а, мм
Абсолютная погрешность ΔП.П, кг/м3
5,0
48,606
10,0
7,822
15,0
2,862
20,0
1,431
25,0
0,844
30,0
0,553
35,0
0,389
40,0
0,288
45,0
0,221
50,0
0,176
55,0
0,143
60,0
0,119
Рисунок 10. Зависимость абсолютной погрешности от определяющего размера резонатора
Таблица 3. Зависимость абсолютной погрешности от длины резонатора
Длина резонатора l, мм
Абсолютная погрешность ΔП.П, кг/м3
10
1,904
50
1,408
100
1,431
150
1,468
200
1,493
250
1,506
300
1,511
350
1,514
400
1,516
Рисунок11. Зависимость абсолютной погрешности от длины резонатора.
В тоже время и от плотностей материала, из которого изготовлен резонатор, и от плотности измеряемой среды также зависит ряд параметров. Одним из таких параметров является частота вибрационного плотномера.
(15)
(16)
Рисунок 12. Зависимость частоты колебаний цилиндрического резонатора от плотности измеряемой среды.
Таблица 4. Зависимость частоты колебаний цилиндрического резонатора от плотности измеряемой среды.
Плотность измеряемой среды ρ, кг/м3
Частота колебаний f, Гц
400
2886,95
600
2621,17
800
2417,44
1000
2254,86
1200
2121,21
1400
2008,81
1600
1912,58
1800
1828,97
2000
1755,44
2200
1690,13
Рисунок 13. Зависимость частоты колебаний цилиндрического резонатора от плотности материала, из которого он изготовлен.
Таблица 5. Зависимость частоты колебаний цилиндрического резонатора от плотности материала, из которого он изготовлен.
Плотность марки материала
резонатора ρ, кг/м3
Частота колебаний f, Гц
4500
2658
5000
2618
5500
2580
6000
2543
6500
2508
7000
2474
7500
2442
8000
2411
8500
2381
5.2. Расчет разжимного кольца
При введении в канавку кольцо сжимают так, чтобы оно прошло через отверстие корпуса диаметром D= 60 мм.
Предельно допустимая высота стальных колец равна h= (0.08÷0.15)D, h= 5.0мм. Толщина кольца равна b= 0.4h, b= 2.0 мм. Глубина канавки h1= 0,3h= 1,5 мм. Наружный диаметр канавки равен D1 = 1.083D= 65 мм. Для получения радиального натяга наружный диаметр кольца принимаем равным D2= 67.5 мм. Ширину прорези lв свободном состоянии выбираем с таким расчетом, чтобы при смыкании концов наружный диаметр D2кольца уменьшился до диаметра Dотверстия, т.е.
l= 0,1πD = 18 мм.
Так как в сомкнутом состоянии кольцо не имеет правильной цилиндрической формы, то принимают с запасом
l= (0.35÷0.40)D= 22 мм.
5.3. Расчет катушки индуктивности
В данном вибрационном плотномере используются 4 катушки индуктивности.
Рисунок 14. Разбивка магнитного поля воздушного зазора преобразователя на простые геометрические фигуры
Точность расчета преобразователя в основном определяется точностью определения проводимости воздушных зазоров.
Магнитное поле в зазоре не является плоскопараллельным, магнитный поток выпучивается из-под полюсов. Поэтому для расчета проводимости воздушного зазора применяют методразбивки магнитного поля на простые геометрические фигуры, проводимость которых затем и определяют по известным формулам, которые приведены в таблице 18 [8]. В нашем случае поле разбивается на 5 простых фигур.
С достаточной для практики точностью рекомендуется принимать Za´= Za´´= Zb´´.
Определяем проводимость отдельных фигур.
Проводимость полуцилиндра (фигуры 1 и 2).
(17)
Проводимость цилиндрического кольца (фигуры 3).
(18)
Проводимость четверти цилиндра (фигуры 4 и 5).
(19)
Проводимость четверти цилиндра (фигура 6).
(20)
Таким образом, магнитная проводимость воздушных зазоров определиться как сумма их составляющих.
5.4. Датчики температуры
5.4.1 Термопреобразователь сопротивления платиновый
Назначение:
Для измерения температуры жидких и газообразных сред.
Средняя наработка на отказ………………………………66700 ч
Технические характеристики по ТУ 50-92 ДДШ 2.822.000
Таблица 6. Усредненные нормы расхода драгметаллов на изготовление ТСП9201
Платина, г
ГОСТ 12341-81
Родий, г
ГОСТ 12342-81
Серебро, г
ГОСТ 6836-80
0,860
0,0106
0,5025
l= 80 мм,
Масса = 0,24 кг
Рисунок 15. Термопреобразователь сопротивления платиновый
продолжение
–PAGE_BREAK–
5.4.2.Гильза защитная ДДШ 4819015 на Ру 50 Мпа
Назначение:
Для установки термопреобразователей на объекте.
Рисунок 16. Гильза защитная
6. Расчет экономической эффективности
Рыночная экономика ставит два условия перед производством: изделие, выпускаемое им должно быть конкурентоспособным и как следствие приносящим прибыль. Конкурентоспособность означает качество. Качество закладывается на этапе проектирования. Поэтому именно во время проектирования необходимо оценить способность изделия занять достойное место на рынке и прибыль, которую можно получить от внедрения данного проекта. Именно это и является задачей оценки экономической эффективности.
6.1 Расчет затрат на проектирование
6.1.1 Расчет материальных затрат
В данном пункте указываем затраты на материалы, использованные в ходе проектирования. Данные заносим в таблицу 7.
Таблица 7
Затраты на материалы
Наименование материалов
Единицы измерения
Количество
Цена за единицу, руб.
Стоимость, руб.
Бумага А4
листы
300
0,25
75
Картридж (принтер НР)
шт.
1
500
500
Ручка
шт.
2
6
12
Карандаш
шт.
1
7
7
Итого:
594
Примечание: стоимость материалов указана по данным сети канцелярских магазинов “Азимут М”.
6.1.2 Расчет затрат времени на проектирование
Длительность работы определяется экспертным методом [5]. Расчеты производим по формуле:
, (21)
где — продолжительность каждой работы;
min— минимальная продолжительность работы;
max— максимальная продолжительность работы.
Дисперсия времени проектирования вычисляется по следующей формуле:
. (22)
Результаты вычислений представлены в таблице 8.
Таблица 8
Нормирование времени на выполнение проектирования
Наименование работ
Продолжительность работ
Расчетные значения
tmin, ч/час
tmax, ч/час
ti, ч/час
Di, ч/час
Техническое задание
1. Консультация с руководителем
10
15
12
1
2. Работа с литературой
15
25
19
2
3. Патентный поиск
30
40
34
2
4. Предварительный технико-экономический расчет
15
20
17
1
Техническое предложение
1. Анализ существующих технических решений
35
46
39,4
2,2
2. Обоснование изменения в конструкции
10
15
12
1
3. Переговоры с конструкторами, рабочими
15
24
18,6
1,8
4. Разработка принципиальной схемы механической части прибора
20
25
12
1
Эскизный проект
1. Обзор схем
5
8
6,2
0,6
2. Сборочные чертежи
48
55
50,8
1,4
3. Принципиальная схема
3
6
4,2
0,6
4. Рабочие чертежи
12
16
13,6
0,8
5. Пояснительная записка
80
93
85,2
2,6
Разработка документаций
1. Нормоконтроль текстового документа
16
28
20,8
2,4
2. Технические расчеты
26
38
30,8
2,4
3. Экономическое обоснование
31
35
32,6
0,8
По полученным результатам рассчитываем общее время проектирования Тпр.
ч/час. (23)
Перевод размерности времени проектирования из (ч/час) в (ч/мес) осуществляем по формуле:
, (24)
где Dмес– число рабочих дней в одном месяце;
tраб. в день– продолжительность рабочего дня;
tраб. в день=8 час.
Учитывая, что среднее число рабочих дней в месяце на 2005 год составляет 21 день, получаем:
. (25)
6.1.3. Расчет зарплаты проектировщика
6.1.3.1 Расчет основной зарплаты
Основная часть зарплаты находится по формуле:
, (26)
где Оинж – оклад;
Кпр – коэффициент премирования;
Край – коэффициент районной надбавки.
По данным бухгалтерии ООО СЦ “Теплоэнергосервис”:
– оклад Оинж инженера-конструктора составляет 2800 рублей;
– коэффициент премирования Кпр равен 30%.
Коэффициент районной надбавки для Омской области составляет 1,15.
Исходя из этих данных получаем:
.
6.1.3.2 Расчет дополнительной зарплаты
Дополнительная часть зарплаты находится по формуле:
, (27)
где Кдоп – коэффициент дополнительной зарплаты, который зависит от числа дней оплачиваемых по больничному листу – Дбол, дней отпуска – Дотп, Дгос.об – государственных обязательств и рассчитывается по формуле:
, (28)
где Драб – число рабочих дней; Драб=251 день.
Дбол≈7 дней; Дотп=27 дней; Дгос.об≈0,2 дня.
Рассчитываем коэффициент дополнительной зарплаты:
.
Тогда дополнительная часть зарплаты составляет:
.
6.1.3.3 Отчисления во внебюджетные фонды по зарплате
Данные отчисления производятся в виде единого социального налога, который равен 26% и состоит из:
– 20% отчислений в Пенсионный фонд РФ;
– 3,2% в Фонд социального страхования РФ;
– 2,8% отчислений по обязательному медицинскому страхованию.
Отчисления находим по формуле:
. (29)
6.1.4 Расходы на эксплуатацию ЭВМ
1.4.1 Амортизация
По “Общероссийскому классификатору основных средств, включенных в амортизационные группы” ЭВМ относится к 3 группе, срок службы 3 – 5 лет. Принимаем срок службы 4 года. Тогда коэффициент амортизации ЭВМ в месяц Намес составит:
. (30)
Амортизацию ЭВМ за период проектирования рассчитываем по формуле:
. (31)
Конфигурация компьютера: AMDDuron1100 MHz/ DDR256 Mb/ HDDSeagate40 Gb/ CDNec50x/ FDD1,44 MbLG/ AGPGeForce2MX-440 64 Mb/ 17″ LGFlatronF700B. Цена: 18.000 руб.
Время использования ЭВМ зависит от коэффициента использования Кисп, который в нашем случае равен 0,8.
Тогда:
. (32)
Рассчитаем амортизацию ЭВМ за период проектирования:
.
6.1.4.2 Амортизация программного обеспечения
В ходе проектирования использовались три программных продукта (стоимость приведена по ценам фирмы ООО НТЦ “Визит”):
1) Microsoft Windows XP – 3000 руб;
2) Microsoft Office XP – 3400 руб;
3) Kompas-V7 – 22000 руб.
Срок службы ПО равен 5 годам.
Расчет амортизации производим по формуле:
. (33)
1.4.3 Затраты на ремонт
По данным бухгалтерии ООО СЦ “Теплоэнергосервис” стоимость ремонта составляет 3% от стоимости ЭВМ. Таким образом:
. (34)
Тогда за период использования ЭВМ величина затрат на ремонт составит:
. (35)
6.1.4.4 Затраты на электроэнергию
Данный вид затрат (Рэл.эн) рассчитываем с учетом потребляемой мощности Р компьютером, которая составляет 0,4 кВт, и времени работы компьютера. Принимаем, что во время проектирования компьютер работал в среднем 6 часов в день. Число рабочих дней в месяце Dмес=21 день. Тогда полное время Т работы считаем:
. (36)
Цена электроэнергии на май 2005 года составляет 0,85 рубля за 1кВт/час.
Исходя из этого затраты на электроэнергию находим по формуле:
. (37)
Все полученные данные сведем в таблицу 9.
Таблица 9
Расходы на эксплуатацию ЭВМ
Наименование расходов
Величина, руб.
1. Амортизация ЭВМ
2. Амортизация ПО
3. Затраты на ремонт
4. Затраты на электроэнергию
748.8
762.07
90
85.68
Итого:
1686.55
6.1.5 Амортизация рабочего места
В соответствии с “Общероссийским классификатором основных средств, включенных в амортизационные группы” здания относятся к группе №10 со сроком службы более 30 лет. Примем срок службы Тэкспл=50 лет.
Амортизация здания рассчитывается по формуле:
, (38)
где Ц1м2 – цена за 1 квадратный метр площади здания, руб.;
S– площадь рабочего места, м2;
Намес – коэффициент амортизации здания в месяц.
. (39)
По данным агентства “Омская недвижимость” стоимость 1 м2 площади помещения составляет 7000 рублей.
Площадь рабочего места проектировщика равна 9 м2.
Подставляя полученные данные в формулу вычисляем амортизацию здания:
.
6.1.6 Накладные расходы
По данным бухгалтерии ООО СЦ “Теплоэнергосервис” накладные расходы в 2004 году составляли 150% от основной зарплаты. Поэтому этот вид расходов рассчитываем по следующей формуле:
. (40)
Составим смету по всем видам затрат и представим ее в виде таблицы 10.
Таблица 10
Смета затрат на проектирование
Наименование затрат
Величина, руб.
Структура затрат, %
1. Материалы
2. Основная зарплата
3. Дополнительная зарплата
4. Отчисления по зарплате (26%)
5. Расходы по ЭВМ
6. Амортизация рабочего места
7. Накладные расходы
353
10465
1650.33
3150
1686.55
267.75
15697.5
1.06
31.46
4.96
9.45
5.07
0.8
47.2
Итого:
33745.57
100
6.2 Расчет затрат на изготовление и внедрение прибора
6.2.1 Расчет затрат на изготовление
6.2.1.1 Затраты на материалы, покупные и комплектующие
Расходы по данному пункту представлены в таблице 11.
Таблица 11
Стоимость материалов, покупных и комплектующих
Наименование
Единица измерения
Количество
Цена за единицу
Стоимость
Сталь Х18Н10Т
(резонатор)
кг
0,1
13,73
1,373
Сталь 36НХТЮ (корпус, фланцы)
кг
4,8
22,04
105,80
Болт М8х12
кг
0,2
33,4
6,68
Гайка 10
кг
0,15
24,6
3,69
Шайба 10 Н
кг
0,1
16,5
1,65
Катушка (возбуждения, приема)
шт.
4
260
1040
Итого: материалы
покупные и комплектующие изделия
1159,193
974,00
Примечание: цены по данным отдела снабжения ООО СЦ “Теплоэнергосервис”, сайтов www.ommet.com (“Омскметаллопторг”) и www.electric.com.
6.2.1.2 Расчет себестоимости корпуса
Себестоимость корпуса рассчитывается (в следующих пунктах “базовой детали”) для того, чтобы далее относительно оценить себестоимость остальных деталей.
Для изготовления стойки необходимо 3 кг стали марки 36НХТЮ. По данным сайта www.ommet.comсталь этой марки стоит 22,04 руб. за 1 кг. Следовательно, затраты на материал составят 66,12 руб.
а) расчет зарплаты рабочих
При вычислении зарплаты используем формулы (27) – 29).
Рассчитаем основную зарплату рабочего на заготовительной операции по формуле:
,
где Сч – часовая тарифная ставка;
Тшт – норма времени;
Кпр=1,4.
Данные сводим в таблицу 12.
Таблица 12
Трудоемкость изготовления и зарплата рабочих
Наименование операций
Тшт, нормы времени, мин/час
Часовая тарифная ставка, руб. / разряд
Зосн, основная зарплата, руб.
Дополнительная зарплата, руб.
Отчисления по зарплате, руб.
Потребный фонд зарплаты, руб.
Заготовительная
14/0,23
15,35/4
5,69
0,91
2,35
8,95
Фрезерные
32/0,53
15,35/4
13,1
2,1
5,4
20,6
Сверлильные
22/0,42
15,35/4
10,38
1,66
4,29
16,33
Резьбонарезные
30/0,37
13,53/3
8,06
1,29
3,33
12,68
Слесарная
20/0,33
13,53/3
7,19
1,15
2,92
11,31
Шлифовальные
53/0,88
15,35/4
21,75
3,48
4,04
29,26
Итого:
171/2,85
66,17
10,59
27,33
104,09
Примечание: сведения получены из таблицы тарифных ставок (для нормирования) №2 от 01.04.2003 года, нормы времени – по оценке технолога, ООО СЦ “Теплоэнергосервис”
б) расчет расходов на содержание и эксплуатацию оборудования
(РСЭО) за время его использования
Амортизация оборудования за время его использования рассчитывается по формуле:
, (41)
где Аоборчас – амортизация оборудования за 1 час. Она определяется из выражения:
, (42)
где Фэф – эффективный фонд времени;
Аоборгод – амортизация оборудования за 1 год.
, (43)
Принимаем восьмичасовой рабочий день.
–количество рабочих дней в 2005году;
–коэффициент простоя оборудования (5% на ремонт)
Амортизацию оборудования за 1 год находим по формуле:
, (44)
где Цобор – цена оборудования;
Нагод – коэффициент амортизации оборудования за 1 год.
Данный коэффициент находится по формуле:
. (45)
Так как механообрабатывающее оборудование по “Общероссийскому классификатору основных средств, включенных в амортизационные группы” относится к группе №6, то срок службы составляет 10-15 лет.
Произведем расчет РСЭО на примере плоско-шлифовального станка.
Примем срок службы или Тэкспл.(год)=15 лет. Тогда по формуле (45) коэффициент амортизации оборудования за 1 год составит:
.
Рассчитаем его амортизацию за 1 год по формуле (24):
Тогда амортизация оборудования за 1 час вычислим по формуле (42):
Подставляя полученное значение, а также время эксплуатации (таблица 13) в формулу (41), рассчитаем амортизацию оборудования за время его использования:
По формулам (34) и (35) находим затраты на ремонт станка:
.
Тогда за время использования станка величина затрат на ремонт составит:
Расходы на электроэнергию рассчитываем по формуле:
(46)
Расчет расходов для остальных станков проводим аналогично. Данные представляем в виде таблицы 13.
Таблица 13
Расходы на содержание и эксплуатацию оборудования
Наименование оборудования
Цена, руб.
Срок службы, год
Коэффициент амортизации за 1 год, Нагод, %
Амортизация оборудования, руб.
Ремонт оборудования, руб.
Время эксплуатации, ч
Потребляемая мощность, кВт
Электроэнергия, руб.
1. Вертикально-фрезерный с ЧПУ
145000
13
7,69
3,28
1,28
0,56
4
1,9
2. Многоцелевой с ЧПУ
138000
13
7,69
2,51
0,97
0,45
4
1,53
3. Плоскошлифовальный 3П722ДВ
122000
14
7,14
4,48
1,88
0,98
3
2,5
Итого:
10,27
4,13
5,93
Примечание: цена и потребляемая мощность оборудования приведена по данным экономического отдела ООО СЦ “Теплоэнергосервис”, срок службы – в соответствии с “Общероссийском классификатором основных средств, включенных в амортизационные группы”.
Итак, РСЭО рассчитываем по формуле:
(47)
Для дальнейших расчетов определим процентное отношение РСЭО к основной зарплате:
. (48)
в) расчет общецеховых затрат
По данным бухгалтерии ООО СЦ “Теплоэнергосервис” общецеховые затраты составляют 120% от основной зарплаты.
(49)
Таким образом, затраты на изготовление корпуса сведем в таблицу 14.
Таблица 14
Расходы на изготовление корпуса
Наименование затрат
Величина, руб.
Структура затрат, %
1. Материалы
2. Основная зарплата
3. Дополнительная зарплата
4. Отчисления по зарплате (26%)
5. РСЭО
6. Общецеховые затраты (120%)
66,12
66,17
10,59
17,20
20,33
79,4
25,45
25,47
4,08
6,62
7,82
30,56
Итого:
259,81
100
6.2.1.3 Расчет себестоимости остальных деталей
Расчет остальных деталей производим упрощенным методом.
Как и для базовой детали определяем стоимость материалов.
Основную зарплату рассчитываем по формуле:
, (50)
где Ссрчас – средняя часовая тарифная ставка,
Ссрчас=15,05 руб. (таблица 12);
Тизг – трудоемкость изготовления детали относительно базовой. Она определяется следующим образом:
, (51)
где Тбаз – трудоемкость изготовления базовой детали,
Тбаз=2,85 час (таблица 12);
kсложн– коэффициент сложности изготовления детали относительно базовой.
Для фланцы kсложн=0,9. Тогда по формуле (50):
.
Следовательно,
Дополнительную зарплату, отчисления по зарплате определяем по формулам (27) – (29).
РСЭО рассчитываем исходя из процентного отношения к основной зарплате, определенного по формуле (49):
Общецеховые затраты составляют 120% от основной зарплаты:
Сложив все затраты, получим себестоимость фланца:
Расчет остальных деталей производим аналогично, с учетом коэффициентов сложности изготовления по отношению к базовой детали:
для винта М10 kсложн=0,5;
– резонатор kсложн=0,62;
– взрывозащитная оболочка kсложн=0,2;
– катушки kсложн=0,6.
Результаты представляем в виде таблицы 15.
Таблица 15
Себестоимость остальных деталей
Наименование
детали Наименование
затрат
фланцы
винт М10
резонатор
взрывозащитная оболочка
катушки
1.Цена материалов, руб.
25,72
6,86
27,56
1,76
13,66
2.Основная зарплата, руб.
38,68
21,45
26,59
8,58
25,74
3.Дополнительная зарплата, руб.
6,19
3,43
4,25
1,37
4,12
4.Отчисления по зарплате, руб.
15,97
8,86
10,98
3,54
10,63
5.РСЭО (32,7%), руб.
12,65
7,01
8,69
2,81
8,42
6.Общецеховые затраты (120%), руб.
46,42
25,74
31,91
10,3
30,89
Стоимость детали, руб.
145,63
73,35
109,98
28,36
93,46
Примечание: цена деталей указана в соответствии с таблицей 5, процент общецеховых затрат по данным экономического отдела ООО СЦ “Теплоэнергосервис”.
6.2.1.4 Затраты на сборку
Зарплату сборщиков рассчитываем по формулам (27) – (29) на изделие в целом.
Расчет основной зарплаты выполняем по формуле:
,
где Сч – часовая тарифная ставка; Тшт – норма времени; Кпр=1,4.
Таблица 16
Расходы на сборочные работы
Наименование операции
Трудоемкость, час
Тарифная ставка / разряд
Основная зарплата, руб.
Дополнительная зарплата, руб.
Отчисления по зарплате, руб.
Зарплата с учетом районного коэффициента (1,15), руб.
1. Сборочная
2. Испытание
3. Контроль
7,6
15,35/4
116,66
18,67
30,33
152,83
Итак, чтобы узнать стоимость прибора в целом, представляем результаты расчетов в виде таблицы 17 и находим общую сумму.
Таблица 17
Стоимость прибора
Статья расходов
Величина, руб.
1. Покупные и комплектующие изделия
2. Стоимость оригинальных деталей
а) корпус
б) взрывозащитная оболочка
в) винт М10
г) резонатор
д) фланцы
е) катушки
3. Основная зарплата сборщиков
4. Дополнительная зарплата сборщиков
5. Отчисления по зарплате
6. Накладные расходы (80%)
974,00
259,81
28,36
73,35
109,98
145,63
93,46
116,66
18,67
30,33
93,33
Итого:
1961,43
6.3 Экономический эффект от внедрения проекта
6.3.1 Расчет цены проектируемого прибора
Расчет производим по формуле:
, (52)
где Зпроект – затраты на проектирование;
Зприбор – затраты на изготовление прибора (таблица 17);
Зприбыль – объем прибыли, вложенный в цену прибора;
N– число выпускаемых приборов (N=3 штук).
По данным экономического отдела ООО СЦ “Теплоэнергосервис”прибыль составляет 25% от себестоимости прибора. То есть:
.
Подставляя данные в формулу (53) получим:
6.3.2 Расчет экономии после внедрения прибора
Проектируемый прибор используется в нефтехимической промышленности при измерении плотности жидкостей. Трудоемкость замены неисправных частей уменьшается.
А так как уменьшается трудоемкость, следовательно, уменьшается и зарплата наладчика. Отобразим данную экономию в цифрах.
По данным экономического отдела ООО СЦ “Теплоэнергосервис” оклад наладчика составляет 2380 рублей в месяц.
Расчет зарплаты производим по формулам (27) – (29).
.
.
.
Потребный фонд зарплаты составит:
После внедрения разрабатываемого прибора данный фонд уменьшится в два раза и составит:
6.3.3 Расходы на эксплуатацию прибора
6.3.3.1 Амортизация
Срок службы прибора примем 12 лет (исходя из среднего срока службы приборов данного типа). Тогда коэффициент амортизации за год Нагод составит:
.
Амортизацию прибора за год рассчитываем по формуле (32):
.
6.3.3.2 Затраты на ремонт
По данным бухгалтерии ООО СЦ “Теплоэнергосервис” стоимость ремонта составляет 3% от стоимости прибора. Таким образом по формуле (35):
.
6.3.3.3 Затраты на электроэнергию
Данный вид затрат (Рэл.эн) рассчитываем с учетом потребляемой мощности Р прибором, которая составляет 0,5 кВт.
Эффективный фонд времени работы прибора примем 1904 часа за 1 год.
Цена электроэнергии на май 2005 года составляет 0,85 рубля за 1кВт/час.
Исходя из этого затраты на электроэнергию находим по формуле (38):
.
Все полученные данные сведем в таблицу 18.
Таблица 18
Расходы на эксплуатацию прибора
Наименование расходов
Величина, руб.
1. Амортизация прибора
2. Затраты на ремонт
3. Затраты на электроэнергию
1137,13
411,01
809,2
Итого:
2357,34
6.3.4 Расчет экономического эффекта за 1 год
Экономический эффект рассчитываем по формуле:
,
где ∆С – экономия технических затрат за год (представляет собой разность экономии и затрат на эксплуатацию внедряемого прибора);
Еп – коэффициент экономической эффективности инвестиций. Данный коэффициент принимаем равным 0,2.
Тогда:
Срок окупаемости прибора находим по следующей формуле:
На основании проделанных расчетов, можно сделать вывод, что проектируемый прибор экономически выгоден. продолжение
–PAGE_BREAK–
7.Охрана окружающей среды, техники безопасности
7.1 Анализ опасных и вредных факторов на рабочем месте инженера-конструктора.
Охрана труда – это система законодательных актов и соответствующих им социально-экономических, организационных, технических, санитарно-гигиенических и лечебно-профилактических мероприятий и средств, обеспечивающих безопасность, сохранение здоровья и работоспособности человека в процессе труда.
Комфортные и безопасные условия труда — одни из основных факторов, влияющих на производительность работы.
Работа инженера-конструктора непосредственно связана c электронной вычислительной техникой, находящейся в производственном помещении а, соответственно, с вредным воздействием целой группы факторов, которые при несоблюдении правил организации безопасной работы могут привести к существенному снижению производительности труда и оказать отрицательное влияние на организм человека. К таким факторам можно отнести:
— повышенная или пониженная влажность воздуха;
— повышенная или пониженная температура воздуха рабочей зоны;
– повышенная или пониженная подвижность воздуха;
— недостаточная освещенность рабочей зоны;
— повышенный уровень шума на рабочем месте;
– повышенное значение напряжения в электрической цепи, замыкание которой может произойти через тело человека;
— повышенная напряженность электрического поля;
— повышенная напряженность магнитного поля;
— нервно-психические перегрузки;
— отсутствие или недостаток естественного света.
Анализ влияния наиболее вредных производственных факторов.
7. 1. 1 Неблагоприятные климатические условия рабочей зоны
В рабочей зоне производственных помещений устанавливаются параметры микроклимата, которые определяются повышенной или пониженной температурой воздуха рабочей зоны, повышенной или пониженной влажностью воздуха, повышенной или пониженной подвижностью воздуха.
От параметров микроклимата рабочей зоны в значительной мере зависят самочувствие и работоспособность человека. При оптимальных для человека условиях от него отводится столько теплоты, сколько вырабатывает его организм. Значительные отклонения параметров воздушной среды от оптимальных приводят к резкому изменению теплового баланса организма и нарушают его физиологические функции: терморегуляцию, обмен веществ, работу сердечно-сосудистой и нервной систем.
В соответствии с требованиями [6] работа инженера-конструктора относится к категории работ Iб с интенсивностью энергозатрат121-150 ккал/ч (140-174 Вт), связанные с ходьбой и требующие определенного умственного напряжения.
Фактические величины показателей микроклимата на рабочих местах приведены в таблице 19, в таблице 20 – допустимые величины показателей микроклимата на рабочих местах, в таблице 21 – оптимальные.
Таблица19
Таблица2
Таблица 21
7. 1. 2 Н
едостаточная освещенность рабочей зоны
Рациональное освещение повышает безопасность работы, способствует росту производительности труда и улучшению качества продукции. Недостаточнее или неправильное освещение рабочих мест и зон, слепящее действие источников света, резкие тени от предметов и оборудования приводят к преждевременному утомлению и росту травматизма.
Нормы естественного и искусственного освещения для рабочего места инженера-конструктора в соответствии с требованиями [7] приведены в таблице 22, фактические значения – в таблице 23.
Таблица 22
Таблица 23
7. 1. 3 П
овышенный уровень шума на рабочем месте
Производственный шум представляет собой сочетание беспорядочных неприятных для восприятия звуков различной интенсивности и частоты. Источником шума в производственном помещении в основном являются процессорные блоки компьютеров.
Орган слуха человека воспринимает звуковые волны с частотой от 16 до 20000 Гц.
В таблице 24 приведены предельно допустимые уровни звукового давления, уровни звука и эквивалентные уровни звука в октавных полосах для инженера-конструктора. Фактический уровень звука приведен в таблице 25.
Таблица 24
Таблица 25
Уровни звукового давления в октановых полосах частот в Гц
полоса частот
63
125
250
500
1000
2000
4000
8000
L, дБ
71
71
70,7
69,7
68
66
63
60,9
7. 1. 4 П
овышенное значение напряжения в электрической цепи
Опасность поражения электрическим током существует в связи с высоким напряжением питания ПЭВМ и периферийных устройств — 220 В переменного тока. ПК имеют металлические корпуса, что увеличивает опасность поражения электрическим током при неисправностях цепей электропитания. Причин поражения электрическим током существует множество. Наиболее часто встречающиеся из них являются:
– нарушение правил эксплуатации и ремонта электрооборудования;
– неправильная установка электрооборудования, отсутствие или неправильная установка защитного заземления, зануления или отключения;
– невыполнение правил устройства электроустановок: токоведущие части не закрыты кожухом, плохая изоляция токоведущих частей, невозможность быстрого отключения оборудования в случае поражения работающего на нем, электрическим током.
7.
1. 5 Повышенная напряженность магнитного поля
Электромагнитное излучение (ЭМИ), которое возникает при работе монитора и другого периферийного оборудования, по сравнению с другими вредными производственными факторами (повышенное зрительное напряжение, психологическая перегрузка, сохранение длительное время неизменной рабочей позы) является наиболее опасным и коварным.
Электромагнитные поля действуют незаметно и их вредное воздействие на организм проявляется не сразу.
При продолжительной работе на компьютере у пользователя будут наблюдаться нарушения здоровья, например заболевание органов зрения (примерно у 60% пользователей), болезни сердечно-сосудистой системы (у 60% пользователей), заболевания желудочно-кишечного тракта (у 40% пользователей), кожные заболевания (у 10% пользователей), различные опухоли (в основном мозга).
В СанПиН 2.2.2/2.4.1340-03* «Гигиенические требования к персональным электронно-вычислительным машинам и организации работы» приведены допустимые значения параметров неионизирующих электромагнитных излучений (таблица 26) .
продолжение
–PAGE_BREAK–Таблица 26 Допустимые значения параметров неионизирующих ЭМИ
Таблица 27 Фактические значения параметров неионизирующих ЭМИ
7.
1. 6 Нервно-психические перегрузки
Оценка нервно-психических перегрузокпроводится в соответствии с «Гигиеническими критериями оценки и классификацией условий труда по показателям вредности и опасности факторов производственной среды, тяжести и напряженности трудового процесса» Р 2.2.755-99. В таблице 28 приведен протокол оценки напряженности трудового процесса инженера-конструктора.
Таблица 28
Показатели
Класс условий труда
1
2
3.1
3.2
3.3
1. Интеллектуальные нагрузки
1.1Содержание работы
+
1.2 Восприятие сигналов и их оценка
+
1.3 Распределение функций по степени сложности задания
+
1.4Характер выполняемой работы
+
2. Сенсорные нагрузки
2.1Длительность сосредоточенного наблюдения
+
2.2Плотность сигналов
+
2.3Число объектов одновременного наблюдения
+
2.4Размер объекта наблюдения
+
2.5Работа с оптическими приборами
+
2.6Наблюдение за экраном видеотерминалов
+
2.7Нагрузка на слуховой анализатор
+
2.8Нагрузка на голосовой анализатор
+
3. Эмоциональные нагрузки
3.1Степень ответственности за результат
+
3.2 Степень риска для собственной жизни
+
3.3 Степень ответственности за безоп-сть других
+
4. Монотонность нагрузок
4.1 Число приемов для реализации задания
+
4.2 Продолжительность выполнения простых производственных заданий
+
4.3 Время активных действий
+
4.4 Монотонность производственной обстановки
+
5. Режим работы
5.1 Фактическая продолжит-ность рабочего дня
+
5.2Сменность работы
+
5.3Наличие регламентированных перерывов
+
Количество показателей в каждом классе
13
4
2
3
Общая оценка напряженности труда
Три показателя относятся к классу 3.2, два показателя относятся к классу 3.1, а остальные – к классам 2 и 1, поэтому общая оценка напряженности труда инженера-конструктора соответствует допустимому классу 2.
7.
2Меры по устранению или ослаблению влияния вредных и
опасных факторов
7.
2. 1Рациональные режимы труда и отдыха
В целях уменьшения нагрузки на глаза необходимо либо увеличить кадровую частоту монитора, если это возможно, либо установить монитор, позволяющий работать на частоте 100Гц.
Для снижения напряженности труда и поддержания высокой работоспособности, а также снижения утомления рекомендуется время непрерывной работы за дисплеем сократить, с возобновлением работы после 15 — минутного перерыва, из которого 5 минут выделяется на выполнение упражнений производственной гимнастики (потягивание, наклоны, приседания и т.д.). Для расслабления глаз необходимо выполнить ряд упражнений (движение зрачками влево и вправо и круговое вращение, перевод взгляда с дальних предметов на ближние и обратно).
7.
2
. 2
Меры по созданию и поддержанию оптимальных микро-климатических условий
Поддержание температуры воздуха в рабочей зоне в нужных пределах осуществляется путем правильного использования и содержания в исправном состоянии систем отопления и вентиляции помещений. Так как в производственном помещении находятся несколько работающих машин, то необходимо применять общеобменную вентиляцию. Также необходимо использовать отдельно отведенное помещение с нормальными температурными условиями (с поддержанием температуры в пределах (20÷22)°С).
7.
2
. 3
Недостаточная освещенность рабочей зоны
В целях уменьшения нагрузки на глаза и экономии электроэнергии в дневное время необходимо применять местное освещение рабочего места, путем применения дополнительных источников света. Соблюдать режим труда и отдыха, делать перерыв в работе. Не рекомендуется применять люминесцентные лампы, без применения методов устранения пульсации (сдвиг фазы нескольких ламп, применение с лампами накаливания, питание током повышенной частоты и т.д.). Для систем общего и местного освещения рекомендуется применять лампы накаливания.
7.
2
. 4 Повышенная напряженность э
лектромагнитного поля
Наибольшееэлектромагнитное излучение идет от монитора. Оптимальным считается расстояние до экрана 0,6-0,7 м. Расстояние до экрана менее 0,5 м недопустимо. При этом в обязательном порядке необходимо применение заземленного защитного экрана на мониторе. Целесообразно использование более прозрачного экрана. При работе с темным экраном, имеющим менее 50% прозрачности, чрезмерное увеличение яркости кроме сокращения срока службы монитора повышает интенсивность наиболее вредного – низкочастотного излучения. Рекомендуется применять LCDи TFTмониторы, у которых отсутствует электромагнитное излучение.
Для уменьшения вредного воздействия электромагнитного излучения на организм человека необходимо соблюдать режим труда и отдыха, зависящий от вида и категории трудовой деятельности.
Работники, связанные с воздействием электромагнитного излучения, должны проходить предварительные при поступлении на работу и периодические медицинские осмотры, кроме случаев, когда уровни электромагнитного излучения не превышают допустимых значений.
7. 2. 5 Защита от поражения электрическим током
Основные меры защиты:
— обеспечение недоступности токоведущих частей, находящихся под напряжением, при случайном прикосновении;
— устранение опасности поражения при появлении опасного напряжения на корпусах, что достигается заземлением, применением малых напряжений и т.д.;
— применение специальных защитных средств;
— применение исправных соединительных шнуров, кабелей;
— маркировка розеток, рубильников с различным напряжением 380В, 220В и 36В. Работа должна проводится исправным, прошедшим проверку инструментом. Персонал инструктируется по мерам безопасности;
— применение заземления (зануления) корпуса ПК, т.к. допускается возможность проникновения пользователя к токоведущим частям ПК.
К профилактическим мерам можно отнести:
— своевременный инструктаж по технике безопасности;
— постоянный контроль за соблюдением правил техники безопасности, допускают к работе имеющих соответствующий допуск;
— эксплуатация только исправного оборудования, аттестованного к работе;
— проверка защитного заземления;
— применение средств индивидуальной защиты от поражения электри-ческим током.
7.2.6 Расчет производственного освещения
Освещение — одно из важнейших технических средств обеспечения безопасности жизнедеятельности человека и сохранения его здоровья. По конструктивному исполнению исскуственное освещение делится на системы: одного общего освещения и комбинированного, включающего общее и местное.
При расчётах искусственного освещения применим метод коэффициента использования светового потока, который используется для расчёта общего освещения.
При установке люминесцентных ламп, в связи с небольшим диапазоном их мощностей, заранее выбирают лампу, а затем определяют их необходимое количество n.
где, Кз — коэффициент запаса;
Z — коэффициент неравномерности освещения;
Eн — нормируемая освещённость, лк;
S — площадь помещения, м2;
n — количество светильников;
η— коэффициент использования светового потока, %.
Наименование помещения – конструкторское бюро.
Вид рассчитываемого освещения – общее.
Размеры помещения:
Длина L– 9,5 м,
ширина В – 4,5 м,
высота Н – 3,5 м.
Марка предварительно выбранной лампы – ЛД-80.
Световой поток лампы Ф – 3440 лм.
Мощность лампы N– 80 Вт.
Количество ламп в светильнике n= 2.
Коэффициент запаса Кз – 1,8.
Нормативная освещенность Ен = 500 лк.
Расстояние от потолка до светильника(свес) hс= 0,2 м.
Расстояние от пола до рабочей поверхности hр= 0,8 м.
Высота подвеса светильника hп = 2,5 м.
Коэффициент неравномерности освещения Z = 1,1
шт.
Принятое расположение светильников
Принятое количество светильников – 12.
Наивыгоднейшее расстояние между светильниками
Расстояние между рядами по ширине с = 1,5 м.
Число светильников по длине помещения
Число светильников по ширине(число рядов)
Расстояния от стен до крайних светильников:
по ширине а1 = 0,75 м,
по длине а2 = 1,75 м.
Мощность осветительной установки для системы общего освещения помещения люминесцентными лампами в составе комбинированного или общего
кВт.
Результаты расчёта освещения:
Помещение – конструкторское бюро.
Нормативная освещенность Ен = 500 лк.
Тип светильника — ОД.
Марка лампы – ЛД-80.
Принятое количество светильников – 12.
Число светильников по длине помещения nд = 4.
Число рядов nш = 3.
Расстояния между светильниками:
по ширине с = 1,5 м,
по длине l= 2,0 м.
Мощность осветительной установки Nоб = 1,92 кВт. продолжение
–PAGE_BREAK–