–PAGE_BREAK–
2.1.1 Наружная стена камеры хранения охлаждённой продукции.
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0,3Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), =23, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 150 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.1.2 Наружная стена камеры хранения замороженной продукции.
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0,21, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), =23, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 200 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.1.3 Наружная стена камеры под заморозку.
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0,19, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =11, Вт/(м2∙К), =23, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 200 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.1.4 Наружная стена разгрузочной и накопительной камеры.
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0,3, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =11, Вт/(м2∙К), =23, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 150 мм.
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.2 Внутренние стены.
Принимаем, что стены между охлаждаемыми помещениями и грузовым коридором выполнены из керамзитобетонных панелей 240 мм с теплоизоляцией из плит пенопласта полистирольного марки ПСБ-С. Состав внутренней стены показан в таблице 2.3.
Таблица 2.3 – Состав внутренней стеновой панели
2.2.1 Внутренние стена камеры хранения охлаждённой продукции
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0,52, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), =9, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 50 мм.
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.2.2 Внутренние стена камеры хранения замороженной продукции
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0, 58, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), =8, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 50 мм.
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.2.3 Внутренние стена разгрузочной камеры
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0,46, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =11, Вт/(м2∙К), =9, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 75 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.3 Внутренние перегородки.
Принимаем, что все внутренние перегородки между камерами выполнены железобетонными толщиной 80, мм, с теплоизоляционными плитами из пенопласта полистирольного марки ПСБ — С. Состав стены показан в таблице 2.5. Толщину теплоизоляционного слоя принимаем в зависимости от температур в камерах разделяемых перегородкой
.
Таблица 2.5 — Состав внутренней перегородки
2.3.1 Внутренняя перегородка между стенами камер хранения охлаждённой продукции
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0,52, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), =9, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 50 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.3.2 Внутренняя перегородка между стенами камер хранения замороженной продукции
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0,58, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), =9, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 50 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.3.4 Внутренняя перегородка между стенами камер хранения замороженной продукции и разгрузочной .
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0,29, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =11, Вт/(м2∙К), =9, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 125 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.3.5 Внутренняя перегородка между стенами камер хранения замороженной продукции и камерой под заморозку
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0,5, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), =11, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 75 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
продолжение
–PAGE_BREAK–
2.3.6 Внутренняя перегородка между стенами камер хранения замороженной продукции и накопительной
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0,29, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =11, Вт/(м2∙К), =9, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 125 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.3.7 Внутренняя перегородка между стенами камер под заморозку и накопительной камерой
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0,27, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), =11, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 125 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.3.8 Внутренняя перегородка между стенами разгрузочной камеры и камеры под заморозку
Требуемый коэффициент теплопередачи ограждения =0,27, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =11, Вт/(м2∙К), =11, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 125 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.4 Полы охлаждаемых помещений.
Состав пола показан в таблице 2.2.
Таблица 2.2 — Состав пола охлаждаемых помещений
2.4.1 Пол камеры хранения охлаждённой продукции
Требуемый коэффициент теплопередачи пола =0,41, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 50 мм
2.4.3 Пол камеры хранения замороженной продукции
Требуемый коэффициент теплопередачи пола =0,21, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
2.4.4 Пол разгрузочной камеры
Требуемый коэффициент теплопередачи пола =0,3, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 50 мм
2.4.5 Пол камеры под заморозку
Требуемый коэффициент теплопередачи пола =0,19, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =11, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 125 мм
2.4.6 Пол накопительной камеры
Требуемый коэффициент теплопередачи пола =0,3, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 50 мм
2.5 Покрытие охлаждаемых камер.
Таблица 2.1 — Состав покрытия охлаждаемых помещений
2.5.1 Покрытие камеры хранения охлаждённой продукции
Требуемый коэффициент теплопередачи покрытия =0,29, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), =23, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 150 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.5.2 Покрытие камеры хранения замороженной продукции
Требуемый коэффициент теплопередачи покрытия =0,2, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), =23, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 175 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.5.3 Покрытие разгрузочной камеры
Требуемый коэффициент теплопередачи покрытия =0,4, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), =23, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 100 мм Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.5.4 Покрытие камеры под заморозку
Требуемый коэффициент теплопередачи покрытия =0,17, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =11, Вт/(м2∙К), =23, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 250 мм
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
2.5.5 Покрытие накопительной камеры
Требуемый коэффициент теплопередачи покрытия =0,29, Вт/(м2∙К), [1, с.48]. Коэффициент теплоотдачи для внутренней поверхности принимаем =9, Вт/(м2∙К), =23, Вт/(м2∙К), [1, с.47].
Необходимую толщину теплоизоляционного слоя , м, рассчитаем по формуле 2.1
Принимаем толщину изоляционного слоя 150
Действительное значение коэффициента теплопередачи, kдо, определяется по формуле 2.2
Результаты расчетов толщины теплоизоляции и коэффициентов теплопередачи ограждаемых конструкций сводим в таблицу 2.9
Таблица 2.9 – Результаты расчетов толщины теплоизоляции и коэффициентов теплопередачи ограждаемых конструкций
Ограждение
tв, °С
Коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2∙К)
Толщина теплоизоляционного слоя, мм
Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2∙К)
Наружные стены
1
Хр.охл.пр.
9
23
0,109
0,130
,150
0,3
0,255
Хр.зам.пр.
-20
9
23
0,184
0,2
0,21
0184
Разгрузочная
11
23
0,126
,150
0,3
0,257
Заморозка
-30
9
11
0,198
0,2
0,19
0,189
Накопительная
9
23
0,126
,150
0,3
0,257
Внутренние стены
Хр.охл.пр.
9
8
0,544
0,047
0,050
0,52
0,503
Хр.зам.пр.
-20
9
8
0,038
0,50
0,58
,5
Разгрузочная
9
8
0,0585
0,075
0,46
0,388
Внутренние перегородки
Хр.охл.пр./ Хр.охл.пр.
/
9
9
0,544
0,0473
0,050
0,52
0,503
Хр.зам.пр./ Хр.зам.пр.
-20/-2
9
9
0,039
0,05
0,58
0,503
Хр.зам.пр./ Разгрузочная
-20/
9
9
0,110
0,125
0,29
0,263
Хр.зам.пр./ Заморозка
-20/-30
9
11
0,051
0,075
0,5
0,398
Хр.зам.пр./Накопительная
-20/
9
9
0,110
0,125
0,29
0,263
Разгрузочная./ Заморозка
/-30
9
11
0,121
0,125
0,27
0,263
Заморозка / Накопительная
-30/
11
9
0,122
0,125
0,27
0,265
Полы
Хр.охл.пр.
9
–
2,42
0,037
0,5
0,41
0,38
Хр.зам.пр.
-20
9
–
0,091
0,10
0,21
0,19
Разгрузочная
9
–
0,032
0,05
0,3
0,29
Заморозка
-30
11
–
0,113
0,125
0,19
0,178
Накопительная
9
–
0,032
0,05
0,3
0,29
Потолки
Хр.охл.пр.
9
23
0,085
0,131
0,150
0,29
0,256
Хр.зам.пр.
-20
9
23
0.195
0,200
0,2
0,195
Разгрузочная
9
23
0,092
0,1
0,4
0,37
Заморозка
-30
11
23
0,232
0,250
0,17
0,158
Накопительная
9
23
0,135
0,150
0,29
0,256
3
Расчет теплопритоков в охлаждаемые помещения
продолжение
–PAGE_BREAK–
Определение тепловой нагрузки на камерное оборудование.
Для поддержания заданной темпёратуры в охлаждаемом помещении необходимо, чтобы все теплопритоки, отводились камерным оборудованием воздухоохладителями.
При определении этой нагрузки учитывают следующие теплопритоки:
· через ограждающие конструкции помещения ;
· от продуктов (грузов) или материалов при их холодильной обработке ;
· от различных источников при эксплуатации камер ;
· от «Дыхания» продуктов .
Рассмотрим расчет теплопритоков для камеры 1, для остальных камер значения сведем в таблицу.
Расчет теплопритоков через ограждающие конструкции.
Теплопритоки через ограждающие конструкции,кВт определяют по формуле
, (5.1)
где — теплоприток через ограждающие конструкции, кВт;
— теплоприток от солнечной радиации, кВт.
Теплоприток через стены, перегородки, перекрытия или покрытия, кВт рассчитаем по формуле
, (5.2)
где — расчетная площадь поверхностей ограждения, м2;
R – термическое сопротивление ограждения, (м2K)/ Вт
Если эти помещения сообщаются с наружным воздухом.
; (5.3)
Теплоприток через пол, расположенный на грунте и имеющий обог- ревательные устройства (в кВт), рассчитываем по формуле
, (5.4)
где — средняя температура поверхности устройства для обогрева грунта (при электрообогреве грунта принимают )
Теплоприток от солнечной радиации через наружные стены и покрытия холодильников, в кВт рассчитываем по формуле
, (5.5)
где — площадь поверхности ограждения, облучаемой солнцем, м2;
— избыточная разность температур, характеризующая действие солнечной радиации в летнее время, .
Количество теплоты от солнечной радиации зависит от зоны расположения холодильника (географической широты), характера поверхности и ориентации ее по сторонам горизонта.
Для плоской кровли избыточная разность температур зависит только от тона окраски и не зависит от ориентации и широты. Для плоских кровель без окраски (темных) избыточную разность температур принимают равной 17,7°С[1, 75].
Находим площади стен камеры. Планировка камеры 1 приведена на рисунке 1.
Площадь наружной южной стены, Fнсс м2 находим по формуле
Fнсс=bН, (5.6)
где Н – высота камеры, м, Н=7,08 м;
b– габаритный размер камеры, м, b=12,155, м,
Fнсю=12,155 7,08 =85,4
Площадь наружной западной стены, Fнсз м2 находим по формуле
Fнсз=aН, (5.7)
где а – габаритный размер камеры, м, а=18,95 м,
Fнсз=18,95 7,08 =126,8,
Площадь перегородки, Fпер м2 находим по формуле
Fпер=cН, (5.8)
где с – габаритный размер камеры, м, с=17,905 м,
Fнсз=17,905 7,08 =126,8,
Площадь стены в коридор, Fст. в кор. м2 находим по формуле
Fст. в кор=dН, (5.9)
где d– габаритный размер камеры, м, d=12,06 м,
Fст. в кор=12,67,08 =85,4,
Площадь пола, Fпола м2 находим по формуле
Fпола=сd, (5.10)
Fпола=17,905∙12,6 =215,9,
Тогда теплоприток через наружную южную стену определяем по формуле (4.2)
=0,21∙86,06∙(34-(-20))=0,97, кВт
Теплоприток через наружную западную стену определяем по формуле (4.2)
=0,21∙134,17∙(34-(-20))=1,5, кВт
Теплоприток через перегородку определяем по формуле (5.2)
=0,58∙126,77∙(20-(-20))=0 кВт
Теплоприток через потолок определяем по формуле (5.2)
=0,2∙215,93∙(34-(-20))=2,4, кВт
Теплоприток через стену в коридор определяем по формуле (5.3)
=0,29∙85,4∙(24,8-(-20))=1,3, кВт
Теплоприток через пол определяем по формуле (5.4)
=215,3 (1-0)/2,42=1,0, кВт
Отсюда = 13,07, кВт
Теплоприток от солнечной радиации действует только через потолок, западную и южную стены, остальные стены прикрыты, а теплоприток через пол равен нулю.
Тогда теплоприток через потолок определяем по формуле (5.5)
034∙215,3∙14,9=1,1, кВт
Теплоприток через южную стену определяем по формуле (5.7)
0,39∙85,4∙11=0,37, кВт
Отсюда 1,47, кВт
Теплопритоки через ограждающие конструкции,кВт определяют по формуле (5.1)
6,98+1,47 = 8,45, кВт
Результаты расчетов теплопритоков через ограждающие конструкции заносим в таблицу 7.
Таблица 7 — Теплоприток от окружающего воздуха через ограждающие
конструкции
Камера №1 хранение замороженных продуктов
tпм= -20 oС, tн= 34 oС
Ограждение
Kд,
Вт/(м2 К)
Fст, м2
Q1t, Вт
∆tc, C
Q1c, кВт
Q1, кВт
нюс
0,21
86,06
975,89
54
0,37
8,452856
нзс
0,21
134,17
1521,44
54
с коридор
0,29
85,38
1337,13
43,8
перегор
0,58
126,77
3970,35
Пол
0,21
215,93
1042,96
21
покрытие
0,21
215,93
2448,69
54
1,1
Камера №2 хранение замороженных продуктов
tпм= -20 oС, tн= 34 oС
Ограждение
Kд,
Вт/(м2 К)
Fст, м2
Q1t, Вт
∆tc, C
Q1c, кВт
Q1, кВт
коридорС
0,29
84,96
1330,47
43,8
6,896653
перег 1
0,58
126,77
3970,35
перег 2
0,58
126,77
3970,35
нюс
0,21
84,96
963,45
54
0,37
Пол
0,21
214,86
1037,77
21
Покрытие
0,21
214,86
2436,51
54
1,1
Камера №3 хранение замороженных продуктов
tпм= -20 oС, tн= 34 oС
Ограждение
Kд,
Вт/(м2 К)
Fст, м2
Q1t, Вт
∆tc, C
Q1c, кВт
Q1, кВт
коридорС
0,29
84,96
1330,47
43,8
6,896653
перег 1
0,58
126,77
3970,35
перег 2
0,58
126,77
3970,35
нюс
0,21
84,96
963,45
54
0,37
Пол
0,21
214,86
1037,77
21
Покрытие
0,21
214,86
2436,51
54
1,1
Продолжение таблицы 7.
Камера №4 хранение замороженных продуктов
tпм= -20 oС, tн= 34 oС
Ограждение
Kд,
Вт/(м2 К)
Fст, м2
Q1t, Вт
∆tc, C
Q1c, кВт
Q1, кВт
коридорС
0,29
84,96
1330,47
43,8
6,896653
перег 1
0,58
126,77
3970,35
перег 2
0,58
126,77
3970,35
нюс
0,21
84,96
963,45
54
0,37
Пол
0,21
214,86
1037,77
21
Покрытие
0,21
214,86
2436,51
54
1,1
Камера №5 хранение замороженных продуктов
tпм= -20 oС, tн= 34 oС
Ограждение
Kд,
Вт/(м2 К)
Fст, м2
Q1t, Вт
∆tc, C
Q1c, кВт
Q1, кВт
коридорС
0,29
84,96
1079,16
43,8
7,172773
перег.с6
0,29
42,48
246,38
20
перег.с7
0,51
42,48
-216,65
-10
Перег.с8
0,29
42,48
246,38
20
0,37
нюс
0,21
84,96
963,45
54
Пол
0,21
214,86
2436,51
21
1,1
Камера №6 накопительное отделение tпм= 0 oС, tн= 34 oС
Ограждение
Kд,
Вт/(м2 К)
Fст, м2
Q1t, Вт
∆tc, C
Q1c, кВт
Q1, кВт
нюс
0,52
85,07
1503,97
34
0,37
5,251566
перег.с7
0,27
85,05
688,8929
30
Перег.с5
0,29
42,48
246,3840
20
нвс
0,3
42,48
433,2960
34
0,185
Пол
0,3
72,0750
454,0725
21
Покрытие
0,29
72,0750
1003,2840
48
0,36
Камера №7 камера заморозки продуктов tпм= -30 oС, tн= 34 oС
Ограждение
Kд,
Вт/(м2 К)
Fст, м2
Q1t, Вт
∆tc, C
Q1c, кВт
Q1, кВт
Перег.с6
0,27
84,9600
688,1760
30
3,864415
перег с 8
0,27
84,9600
688,1760
30
нвс
0,19
42,4800
516,5568
64
0,185
перег с5
0,5
42,4800
212,4000
10
пол
0,19
72,0000
424,0800
31
Покрытие
0,17
72,0000
783,3600
64
0,36
Продолжение таблицы 7.
Камера №8 камера разгрузки tпм= 0 oС, tн= 34 oС
Ограждение
Kд,
Вт/(м2 К)
Fст, м2
Q1t, Вт
∆tc, C
Q1c, кВт
Q1, кВт
коридорС
0,46
84,9600
930,1421
23,8
4,305505
перег с 7
0,27
84,9600
688,1760
30
нвс
0,3
42,48
433,2960
34
0,2
Перег.с5
0,29
42,48
246,3840
20
0,35
Пол
0,3
72,35
453,6000
21
Покрытие
0,29
72,35
1002,2400
48
0,5
Камера №9 камера хранения охлажденных продуктов
tпм= 0 oС, tн= 34 oС
Ограждение
Kд,
Вт/(м2 К)
Fст, м2
Q1t, Вт
∆tc, C
Q1c, кВт
Q1, кВт
Пере с10
0,52
254,8800
0,0000
0
12,67412
снс
0,3
169,9200
1733,1840
34
0,66
Коридор
0,52
169,9200
1472,0509
23,8
СНз
0,3
127,4400
1299,8880
34
0,275
Пол
0,41
708,58
2612,5600
34
Покрытие
0,29
708,58
250,5600
1
4,4
Камера №10 камера хранения охлажденных продуктов
tпм= 0 oС, tн= 34 oС
Ограждение
Kд,
Вт/(м2 К)
Fст, м2
Q1t, Вт
∆tc, C
Q1c, кВт
Q1, кВт
Пере с9
0,52
254,8800
0
6,699234
снс
0,3
169,9200
1733,1840
34
Коридор
0,52
169,9200
2102,9299
23,8
Пере с11
0,52
254,8800
0,0000
Пол
0,41
708,58
2612,5600
34
Покрытие
0,29
708,58
250,5600
1
4,4
Камера №11 камера хранения охлажденных продуктов
tпм= 0 oС, tн= 34 oС
Ограждение
Kд,
Вт/(м2 К)
Fст, м2
Q1t, Вт
∆tc, C
Q1c, кВт
Q1, кВт
Пере с10
0,52
170,41
0,0000
0
7,999122
снс
0,3
255,27
1733,1840
34
Коридор
0,52
256,19
2102,9299
23,8
СНв
0,3
170,17
1299,8880
34
Пол
0,41
708,58
2612,5600
34
Покрытие
0,29
708,58
250,5600
1
4,4
Суммарный теплоприток Q1, кВт на камерное оборудование от всех камер заносим в таблицу 1
продолжение
–PAGE_BREAK–
Теплопритоки от грузов при холодильной обработке
При холодильной обработке продуктов (охлаждении, замораживании) каждый килограмм продукта выделяет теплоту в количестве . Кроме того, если происходит холодильная обработка продуктов в таре, то необходимо добавить теплоту, выделяющуюся при ее охлаждении.
Суммарный теплоприток от грузов и тары при холодильной обработке, рассчитаем по формуле
(5.11)
Теплоприток , кВт, при охлаждении продуктов в камерах хранения, рассчитываем по формуле
(5.12)
где -суточное поступление продуктов, принимаемое пропорционально емкости камеры, т/сут, = 22.9 т/сут.;
— разность удельных энтальпий продуктов, соответствующих начальной и конечной температурам продукта (в кДж/кг) [1, 79]. Фрукты поступают с температурой t1= 15, 0C.
21,77∙(6,7-0) 103/243600=1,69, кВт
Теплоприток от тары , кВт, действия определяют по формуле
(5.13)
где — суточное поступление тары, принимаемое пропорционально су- точному поступлению продукта, т/сут, =21,77, т/сут;
— удельная теплоемкость тары, кДж/(кгК);
— начальная и конечная температуры тары соответственно (при- нимаются равными начальной и конечной температурам продукта), °С.
21,77∙0,1∙(-18-(-20))∙103/24∙3600=0,05, кВт
Тогда суммарный теплоприток от грузов и тары при холодильной обработке, рассчитаем по формуле (5,11)
1,69+0,05 =1,74 кВт
Результаты расчетов теплопритоков от грузов заносим в таблицу 8
Таблица 8
Теплопритоки от грузов при холодильной обработке
№
Температура продукта, t C нач. кон.
Удельная энтальпия, h кДж/кг нач. кон.
Емкость камеры, Е т
М сут, т/сут
Q2 пр, кВт
Q2 т, кВт
Q2, кВт
1
-18
-20
6,7
225
22,5
1,7
0,05
1,80
2
-18
-20
6,7
225
22,5
1,7
0,05
1,80
3
-18
-20
6,7
225
22,5
1,7
0,05
1,80
4
-18
-20
6,7
225
22,5
1,7
0,05
1,80
5
-18
-20
6,7
225
22,5
1,7
0,05
1,80
6
20
10
347
309
90
9
4,0
0,10
4,06
7
10
-18
309
6,7
90
9
31,5
0,29
31,78
9
12
317
272
1125
112,5
58,6
1,56
60,16
10
12
317
272
1125
112,5
58,6
1,56
60,16
11
12
317
272
1125
112,5
58,6
1,56
60,16
продолжение
–PAGE_BREAK–
Суммарный теплоприток Q2, кВт на камерное оборудование от всех камер заносим в таблицу 10
Теплопритоки при эксплуатации камер
Эти теплопритоки возникают вследствие освещения камер, пребывания в них людей, работы электродвигателёй и открывания дверей. Теплопритоки определяют от каждого источника тепловыделений отдельно.
Теплоприток от освещения , кВт, рассчитывают по формуле
(5.14)
где — теплота, выделяемая источниками освещения в единицу времени на 1 м2 площади пола, [1, 75];
— площадь камеры, м2.
С учетом коэффициента одновременности включения можно принимать для складских помещений (камер хранения)
8∙0,7∙866,58=4,85 ,
Теплоприток от пребывания людей , кВт, рассчитывают по формуле
(5.15)
где 0,35 — тепловыделение одного человека при тяжелой физической работе, кВт;
— число людей, работающих в данном помещении.
Число людей, работающих в помещении, принимают в зависимости от площади камеры: при площади камеры до 200 м2 — 2 ÷ 3 человека; при площади камеры больше 200 м 3 ÷ 4 человека.
0,35∙4 =1,4,
Теплоприток от работающих электродвигателей , кВт, при расположении электродвигателей в охлаждаемом помещении определяют по формуле
(5.16)
где — суммарная мощность электродвигателей, кВт.
В предварительных расчетах мощность устанавливаемых электро-двигателей можно ориентировочно принимать по данным приведенным ниже
· Камеры хранения 2 – 4
· Камерыохлаждения иуниверсальные3 – 8
· Камерызамораживания8 – 16
Чем больше, камера, тем больше мощность у электродвигателей.
4000,
Теплоприток при открывании дверей , кВт, определяют по формуле
(5.17)
где — коэффициент, учитывающий длительность и частоту проведения грузовых операций, =0,15(для камер хранения);
— площадь камеры, м2.
q– плотность теплового потока, среднего за время грузовых
операций отнесенного к площади дверного проема при
отсутствие средств тепловой защиты, кВт/м2 ;
n= 0.8 для теплового шлюза.
0,15∙5,2∙6∙ (1 – 0,8) =0,935 ,
Эксплуатационные теплопритоки определяются, как сумма теплопритоков , кВт, отдельных видов определяют по формуле
(5.18)
1,21+4+1,05+1,87=7,195, кВт.
Результаты расчетов теплопритоков при эксплуатации заносим в таблицу 9
Таблица 9 Теплопритоки при эксплуатации камер
№
QI4,
кВт
QII4,
кВт
QIII4,
кВт
QIV4, кВт
Q4,
кВт
1
1,21
1,05
4
0,935
7,195
2
1,21
1,05
4
0,935
7,195
3
1,21
1,05
4
0,935
7,195
4
1,21
1,05
4
0,935
7,195
5
1,21
1,05
4
0,935
7,195
6
0,82
1,4
4
1,85
8,07
7
0,82
1,4
8
1,85
12,07
8
0,82
1,4
4
1,85
8,07
9
4,85
1,4
4
0,935
11,185
10
4,85
1,4
4
0,935
11,185
11
4,85
1,4
4
0,935
11,185
продолжение
–PAGE_BREAK–